考松果题库｜《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）

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2.1.11-2.1.15

2.1.11 混凝土砌块灌孔混凝土 grout for concrete small hollow block

由水泥、集料、水以及根据需要掺入的掺和料和外加剂等组分，按一定比例，采用机械搅拌后，用于浇注混凝土砌块砌体芯柱或其他需要填实部位孔洞的混凝土。简称砌块灌孔混凝土。

2.1.12 蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖专用砌筑砂浆 mortar for autoclaved silicate brick

由水泥、砂、水以及根据需要掺入的掺和料和外加剂等组分，按一定比例，采用机械拌和制成，专门用于砌筑蒸压灰砂砖或蒸压粉煤灰砖砌体，且砌体抗剪强度应不低于烧结普通砖砌体的取值的砂浆。

2.1.13 带壁柱墙 pilastered wall

沿墙长度方向隔一定距离将墙体局部加厚，形成的带垛墙体。

2.1.14 混凝土构造柱 structural concrete column

在砌体房屋墙体的规定部位，按构造配筋，并按先砌墙后浇灌混凝土柱的施工顺序制成的混凝土柱。通常称为混凝土构造柱，简称构造柱。

2.1.15 圈梁 ring beam

在房屋的檐口、窗顶、楼层、吊车梁顶或基础顶面标高处，沿砌体墙水平方向设置封闭状的按构造配筋的混凝土梁式构件。

条文说明

2.1.12 蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖等蒸压硅酸盐砖是半干压法生产的，制砖钢模十分光亮，在高压成型时会使砖质地密实、表面光滑，吸水率也较小，这种光滑的表面影响了砖与砖的砌筑与粘结，使墙体的抗剪强度较烧结普通砖低1/3，从而影响了这类砖的推广和应用。故采用工作性好、粘结力高、耐候性强且方便施工的专用砌筑砂浆(强度等级宜为Ms15、Ms10、Ms7.5、Ms5四种，s为英文单词蒸汽压力Steam pressure及硅酸盐Silicate的第一个字母)已成为推广、应用蒸压硅酸盐砖的关键。
根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第10.1.24条：“采用蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖的砌体房屋，当砌体的抗剪强度仅达到普通黏土砖砌体的70％时，房屋的层数应比普通砖房屋减少一层，总高度应减少3m；当砌体的抗剪强度达到普通黏土砖砌体的取值时，房屋层数和总高度的要求同普通砖房屋。”本规范规定：该类砌体的专用砌筑砂浆必须保证其砌体抗剪强度不低于烧结普通砖砌体的取值。
需指出，以提高砌体抗剪强度为主要目标的专用砌筑砂浆的性能指标，应按现行国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574规定，经研究性试验确定。当经研究性试验结果的砌体抗剪强度高于普通砂浆砌筑的烧结普通砖砌体的取值时，仍按烧结普通砖砌体的取值。

2.2.3-2.2.4

2.2.3 几何参数

A——截面面积；
Ab——垫块面积；
Ac——混凝土构造柱的截面面积；
Al——局部受压面积；
An——墙体净截面面积；
A0——影响局部抗压强度的计算面积；
As、A′s——受拉、受压钢筋的截面面积；
a ——边长、梁端实际支承长度距离；
ai——洞口边至墙梁最近支座中心的距离；
a0——梁端有效支承长度；
as、a′s——纵向受拉、受压钢筋重心至截面近边的距离；
b ——截面宽度、边长；
bc——混凝土构造柱沿墙长方向的宽度；
bf——带壁柱墙的计算截面翼缘宽度、翼墙计算宽度；
b′f——T形、倒L形截面受压区的翼缘计算宽度；
bs——在相邻横墙、窗间墙之间或壁柱间的距离范围内的门窗洞口宽度；
c、d——距离；
e——轴向力的偏心距；
H——墙体高度、构件高度；
Hi——层高；
H0——构件的计算高度、墙梁跨中截面的计算高度；
h ——墙厚、矩形截面较小边长、矩形截面的轴向力偏心方向的边长、截面高度；
hb——托梁高度；
h0——截面有效高度、垫梁折算高度；
hT——T形截面的折算厚度；
hw——墙体高度、墙梁墙体计算截面高度；
l ——构造柱的间距；
l0——梁的计算跨度；
ln——梁的净跨度；
I——截面惯性矩；
i——截面的回转半径；
s ——间距、截面面积矩；
x0——计算倾覆点到墙外边缘的距离；
umax——最大水平位移；
W——截面抵抗矩；
y——截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离；
z——内力臂。

2.2.4 计算系数

ρs ——按层间墙体竖向截面计算的水平钢筋面积率；
φ——承载力的影响系数、系数；
φn ——网状配筋砖砌体构件的承载力的影响系数；
φ0 ——轴心受压构件的稳定系数；
φcom ——组合砖砌体构件的稳定系数；
ψ——折减系数；
ψM——洞口对托梁弯矩的影响系数。

3.1.1

承重结构的块体的强度等级，应按下列规定采用：
1 烧结普通砖、烧结多孔砖的强度等级：MU30、MU25、MU20、MU15和MU10；
2 蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖的强度等级：MU25、MU20和MU15；
3 混凝土普通砖、混凝土多孔砖的强度等级：MU30、MU25、MU20和MU15；
4 混凝土砌块、轻集料混凝土砌块的强度等级：MU20、MU15、MU10、MU7.5和MU5；
5 石材的强度等级：MU100、MU80、MU60、MU50、MU40、MU30和MU20。
注：1 用于承重的双排孔或多排孔轻集料混凝土砌块砌体的孔洞率不应大于35％；
2 对用于承重的多孔砖及蒸压硅酸盐砖的折压比限值和用于承重的非烧结材料多孔砖的孔洞率、壁及肋尺寸限值及碳化、软化性能要求应符合现行国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574的有关规定；
3 石材的规格、尺寸及其强度等级可按本规范附录A的方法确定。

条文说明

3.1.1 材料强度等级的合理限定，关系到砌体结构房屋安全、耐久，一些建筑由于采用了规范禁用的劣质墙材，使墙体出现的裂缝、变形，甚至出现了楼歪歪、楼垮挎案例，对此必须严加限制。鉴于一些地区近年来推广、应用混凝土普通砖及混凝土多孔砖，为确保结构安全，在大量试验研究的基础上，增补了混凝土普通砖及混凝土多孔砖的强度等级要求。
砌块包括普通混凝土砌块和轻集料混凝土砌块。轻集料混凝土砌块包括煤矸石混凝土砌块和孔洞率不大于35％的火山渣、浮石和陶粒混凝土砌块。
非烧结砖的原材料及其配比、生产工艺及多孔砖的孔型、肋及壁的尺寸等因素都会影响砖的品质，进而会影响到砌体质量，调查发现不同地区或不同企业的非烧结砖的上述因素不尽一致，块型及肋、壁尺寸大相径庭，考虑到砌体耐久性要求，删除了强度等级为MU10的非烧结砖作为承重结构的块体。
对蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖等蒸压硅酸盐砖列出了强度等级。根据建材标准指标，蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖等蒸压硅酸盐砖不得用于长期受热200℃以上、受急冷急热和有酸性介质侵蚀的建筑部位。
对于蒸压粉煤灰砖和掺有粉煤灰15％以上的混凝土砌块，我国标准《砌墙砖试验方法》GB/T 2542和《混凝土小型空心砌块试验方法》GB/T 4111确定碳化系数均采用人工碳化系数的试验方法。现行国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574规定的碳化系数不应小于0.85，按原规范块体强度应乘系数1.15×0.85＝0.98，接近1.0，故取消了该系数。
为了保证承重类多孔砖(砌块)的结构性能，其孔洞率及肋、壁的尺寸也必须符合《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574的规定。
鉴于蒸压多孔灰砂砖及蒸压粉煤灰多孔砖的脆性大、墙体延性也相应较差以及缺少系统的试验数据。故本规范仅对蒸压普通硅酸盐砖砌体作出规定。
实践表明，蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖等硅酸盐墙材制品的原材料配比及生产工艺状况(如掺灰量的不同、养护制度的差异等)将直接影响着砖的脆性(折压比)，砖越脆墙体开裂越早。根据中国建筑东北设计研究院有限公司及沈阳建筑大学试验结果，制品中不同的粉煤灰掺量，其抗折强度相差甚多，即脆性特征相差较大，因此规定合理的折压比将有利于提高砖的品质，改善砖的脆性，也提高墙体的受力性能。
同样，含孔洞块材的砌体试验也表明：仅用含孔洞块材的抗压强度作为衡量其强度指标是不全面的，多孔砖或空心砖(砌块)孔型、孔的布置不合理将导致块体的抗折强度降低很大，降低了墙体的延性，墙体容易开裂。当前，制砖企业或模具制造企业随意确定砖型、孔型及砖的细部尺寸现象较为普遍，已发生影响墙体质量的案例，对此必须引起重视，国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574，明确规定需控制用于承重的蒸压硅酸盐砖和承重多孔砖的折压比。

3.2.1已废止

龄期为28d的以毛截面计算的砌体抗压强度设计值，当施工质量控制等级为B级时，应根据块体和砂浆的强度等级分别按下列规定采用：
1 烧结普通砖、烧结多孔砖砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—1采用。

注：当烧结多孔砖的孔洞率大于30％时，表中数值应乘以0.9。
2 混凝土普通砖和混凝土多孔砖砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—2采用。

3 蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—3采用。

注：当采用专用砂浆砌筑时，其抗压强度设计值按表中数值采用。
4 单排孔混凝土砌块和轻集料混凝土砌块对孔砌筑砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—4采用。

注：1 对独立柱或厚度为双排组砌的砌块砌体，应按表中数值乘以0.7；
2 对T形截面墙体、柱，应按表中数值乘以0.85。
5 单排孔混凝土砌块对孔砌筑时，灌孔砌体的抗压强度设计值fg应按下列方法确定：
1) 混凝土砌块砌体的灌孔混凝土强度等级不应低于Cb20，且不应低于1.5倍的块体强度等级。灌孔混凝土强度指标取同强度等级的混凝土强度指标。
2) 灌孔混凝土砌块砌体的抗压强度设计值fg，应按下列公式计算：
fg＝f ＋ 0.6afc (3.2.1—1)
a＝δρ (3.2.1—2)
式中：fg——灌孔混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，该值不应大于未灌孔砌体抗压强度设计值的2倍；
f——未灌孔混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—4采用；
fc——灌孔混凝土的轴心抗压强度设计值；
α——混凝土砌块砌体中灌孔混凝土面积与砌体毛面积的比值；
δ——混凝土砌块的孔洞率；
ρ——混凝土砌块砌体的灌孔率，系截面灌孔混凝土面积与截面孔洞面积的比值，灌孔率应根据受力或施工条件确定，且不应小于33％。
6 双排孔或多排孔轻集料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—5采用。

注：1 表中的砌块为火山渣、浮石和陶粒轻集料混凝土砌块；
2 对厚度方向为双排组砌的轻集料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，应按表中数值乘以0.8。
7 块体高度为180mm～350mm的毛料石砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—6采用。

注：对细料石砌体、粗料石砌体和干砌勾缝石砌体，表中数值应分别乘以调整系数1.4、1.2和0.8。
8 毛石砌体的抗压强度设计值，应按表3.2.1—7采用。

条文说明

3.2.1 砌体的计算指标是结构设计的重要依据，通过大量、系统的试验研究，本条作为强制性条文，给出了科学、安全的砌体计算指标。与3.1.1相对应，本条文增加了混凝土多孔砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖和轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度指标，并对单排孔且孔对孔砌筑的混凝土砌块砌体灌孔后的强度作了修订。根据长沙理工大学等单位的大量试验研究结果，混凝土多孔砖砌体的抗压强度试验值与按烧结黏土砖砌体计算公式的计算值比值平均为1.127，偏安全地取烧结黏土砖的抗压强度值。
根据目前应用情况，表3.2.1—4增补砂浆强度等级Mb20，其砌体取值采用原规范公式外推得到。因水泥煤渣混凝土砌块问题多，属淘汰品，取消了水泥煤渣混凝土砌块。
1 本条文说明可参照2001规范的条文说明。
2 近年来混凝土普通砖及混凝土多孔砖在各地大量涌现，尤其在浙江、上海、湖南、辽宁、河南、江苏、湖北、福建、安徽、广西、河北、内蒙古、陕西等省市区得到迅速发展，一些地区颁布了当地的地方标准。为了统一设计技术，保障结构质量与安全，中国建筑东北设计研究院有限公司会同长沙理工大学、沈阳建筑大学、同济大学等单位进行了大量、系统的试验和研究，如：混凝土砖砌体基本力学性能试验研究；借助试验及有限元方法分析了肋厚对砌体性能的影响研究和砖的抗折性能；混凝土多孔砖砌体受压承载力试验；混凝土多孔砖墙低周反复荷载的拟静力试验；混凝土多孔砖砌体结构模型房屋的子结构拟动力和拟静力试验；混凝土多孔砖砌体底框房屋模型房屋拟静力试验；混凝土多孔砖砌体结构模型房屋振动台试验等。并编制了《混凝土多孔砖建筑技术规范》CECS257，其中主要成果为本次修订的依据。
3 蒸压灰砂砖砌体强度指标系根据湖南大学、重庆市建筑科学研究院和长沙市城建科研所的蒸压灰砂砖砌体抗压强度试验资料，以及《蒸压灰砂砖砌体结构设计与施工规程》CECS 20：90的抗压强度指标确定的。根据试验统计，蒸压灰砂砖砌体抗压强度试验值f''，和烧结普通砖砌体强度平均值公式fm的比值(f''/fm)为0.99，变异系数为0.205。将蒸压灰砂砖砌体的抗压强度指标取用烧结普通砖砌体的抗压强度指标。
蒸压粉煤灰砖砌体强度指标依据四川省建筑科学研究院、长沙理工大学、沈阳建筑大学和中国建筑东北设计研究院有限公司的蒸压粉煤灰砖砌体抗压强度试验资料，并参考其他有关单位的试验资料，粉煤灰砖砌体的抗压强度相当或略高于烧结普通砖砌体的抗压强度。本次修订将蒸压粉煤灰砖的抗压强度指标取用烧结普通砖砌体的抗压强度指标。遵照国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574“墙体不应采用非蒸压硅酸盐砖”的规定，本次修订仍未列入蒸养粉煤灰砖砌体。
应该指出，蒸压灰砂砖砌体和蒸压粉煤灰砖砌体的抗压强度指标系采用同类砖为砂浆强度试块底模时的抗压强度指标。当采用黏土砖底模时砂浆强度会提高，相应的砌体强度达不到规范要求的强度指标，砌体抗压强度降低10％左右。
4 随着砌块建筑的发展，补充收集了近年来混凝土砌块砌体抗压强度试验数据，比2001规范有较大的增加，共116组818个试件，遍及四川、贵州、广西、广东、河南、安徽、浙江、福建八省。本次修订，按以上试验数据采用原规范强度平均值公式拟合，当材料强度f1≥20MPa、f2≥15MPa时，以及当砂浆强度高于砌块强度时，88规范强度平均值公式的计算值偏高，应用88规范强度平均值公式在该范围不安全，表明在该范围的强度平均值公式不能应用。当删除了这些试验数据后按94组统计，抗压强度试验值f＇和抗压强度平均值公式的计算值fm的比值为1.121，变异系数为0.225。
为适应砌块建筑的发展，本次修订增加了MU20强度等级。根据现有高强砌块砌体的试验资料，在该范围其砌体抗压强度试验值仍较强度平均值公式的计算值偏低。本次修订采用降低砂浆强度对2001规范抗压强度平均值公式进行修正，修正后的砌体抗压强度平均值公式为：

对MU20的砌体适当降低了强度值。
5 对单排孔且对孔砌筑的混凝土砌块灌孔砌体，建立了较为合理的抗压强度计算方法。GBJ 3—88灌孔砌体抗压强度提高系数φ1按下式计算：
φ1＝0.8/(1—δ)≤1.5 （1）
该式规定了最低灌孔混凝土强度等级为C15，且计算方便。收集了广西、贵州、河南、四川、广东共20组82个试件的试验数据和近期湖南大学4组18个试件以及哈尔滨建筑大学4组24个试件的试验数据，试验数据反映GBJ 3—88的φ1值偏低，且未考虑不同灌孔混凝土强度对φ1的影响，根据湖南大学等单位的研究成果，经研究采用下式计算：
fgm＝fm＋0.63αfcu，m（ρ≥33％) (2)
fg＝f＋0.6αfc (3)
同时为了保证灌孔混凝土在砌块孔洞内的密实，灌孔混凝土应采用高流动性、高粘结性、低收缩性的细石混凝土。由于试验采用的块体强度、灌孔混凝土强度，一般在MU10～MU20、C10～C30范围，同时少量试验表明高强度灌孔混凝土砌体达不到公式(2)的fgm，经对试验数据综合分析，本次修订对灌实砌体强度提高系数作了限制fg/f≤2。同时根据试验试件的灌孔率(ρ)均大于33％，因此对公式灌孔率适用范围作了规定。灌孔混凝土强度等级规定不应低于Cb20。灌孔混凝土性能应符合《混凝土小型空心砌块灌孔混凝土》JC 861的规定。
6 多排孔轻集料混凝土砌块在我国寒冷地区应用较多，特别是我国吉林和黑龙江地区已开始推广应用，这类砌块材料目前有火山渣混凝土、浮石混凝土和陶粒混凝土，多排孔砌块主要考虑节能要求，排数有二排、三排和四排，孔洞率较小，砌块规格各地不一致，块体强度等级较低，一般不超过MU10，为了多排孔轻集料混凝土砌块建筑的推广应用，《混凝土砌块建筑技术规程》JGJ/T 145列入了轻集料混凝土砌块建筑的设计和施工规定。规范应用了JGJ/T 14收集的砌体强度试验数据。
规范应用的试验资料为吉林、黑龙江两省火山渣、浮石、陶粒混凝土砌块砌体强度试验数据48组243个试件，其中多排孔单砌砌体试件共17组109个试件，多排孔组砌砌体21组70个试件，单排孔砌体10组64个试件。多排孔单砌砌体强度试验值f＇和公式平均值fm比值为1.615，变异系数为0.104。多排孔组砌砌体强度试验值f＇和公式平均值fm比值为1.003，变异系数为0.202。从统计参数分析，多排孔单砌强度较高，组砌后明显降低，考虑多排孔砌块砌体强度和单排孔砌块砌体强度有差别，同时偏于安全考虑，本次修订对孔洞率不大于35％的双排孔或多排孔轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，按单排孔混凝土砌块砌体强度设计值乘以1.1采用。对组砌的砌体的抗压强度设计值乘以0.8采用。
值得指出的是，轻集料砌块的建筑应用，应采用以强度等级和密度等级双控的原则，避免只重视块体强度而忽视其耐久性。调查发现，当前许多企业，以生产陶粒砌块为名，代之以大量的炉渣等工业废弃物，严重降低了块材质量，为建筑工程质量埋下隐患。应遵照国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB 50574，对轻集料砌块强度等级和密度等级双控的原则进行质量控制。
7、8 除毛料石砌体和毛石砌体的抗压强度设计值作了适当降低外，条文未作修改。
本条中砌筑砂浆等级为0的砌体强度，为供施工验算时采用。

3.2.2已废止

龄期为28d的以毛截面计算的各类砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值，应符合下列规定：
1 当施工质量控制等级为B级时，强度设计值应按表3.2.2采用：

注：1 对于用形状规则的块体砌筑的砌体，当搭接长度与块体高度的比值小于1时，其轴心抗拉强度设计值ft和弯曲抗拉强度设计值ftm应按表中数值乘以搭接长度与块体高度比值后采用；
2 表中数值是依据普通砂浆砌筑的砌体确定，采用经研究性试验且通过技术鉴定的专用砂浆砌筑的蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖砌体，其抗剪强度设计值按相应普通砂浆强度等级砌筑的烧结普通砖砌体采用；
3 对混凝土普通砖、混凝土多孔砖、混凝土和轻集料混凝土砌块砌体，表中的砂浆强度等级分别为：≥Mb10、Mb7.5及Mb5。
2 单排孔混凝土砌块对孔砌筑时，灌孔砌体的抗剪强度设计值fvg，应按下式计算：

式中：fg——灌孔砌体的抗压强度设计值(MPa)。

条文说明

3.2.2 沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值是涉及砌体结构设计安全的重要指标。本条文也增加了混凝土砖、混凝土多孔砖沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值。
近年来长沙理工大学、沈阳建筑大学、中国建筑东北设计研究院有限公司等单位对混凝土砖、混凝土多孔砖沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度、弯曲抗拉强度和抗剪强度进行了系统的试验研究，研究成果表明，混凝土砖、混凝土多孔砖的上述强度均高于烧结普通砖砌体，为可靠，本次修订不作提高。
蒸压灰砂砖砌体抗剪强度系根据湖南大学、重庆市建筑科学研究院和长沙市城建科研所的通缝抗剪强度试验资料，以及《蒸压灰砂砖砌体结构设计与施工规程》CECS 20：90的抗剪强度指标确定的。灰砂砖砌体的抗剪强度各地区的试验数据有差异，主要原因是各地区生产的灰砂砖所用砂的细度和生产工艺(半干压法压制成型)不同，以及采用的试验方法和砂浆试块采用的底模砖不同引起。本次修订以双剪试验方法和以灰砂砖作砂浆试块底模的试验数据为依据，并考虑了灰砂砖砌体通缝抗剪强度的变异。根据试验资料，蒸压灰砂砖砌体的抗剪强度设计值较烧结普通砖砌体的抗剪强度有较大的降低。用普通砂浆砌筑的蒸压灰砂砖砌体的抗剪强度取砖砌体抗剪强度的0.70倍。
蒸压粉煤灰砖砌体抗剪强度取值依据四川省建筑科学研究院、沈阳建筑大学和长沙理工大学的研究报告，其抗剪强度较烧结普通砖砌体的抗剪强度有较大降低，用普通砂浆砌筑的蒸压粉煤灰砖砌体抗剪强度设计值取烧结普通砖砌体抗剪强度的0.70倍。
为有效提高蒸压硅酸盐砖砌体的抗剪强度，确保结构的工程质量，应积极推广、应用专用砌筑砂浆。表中的砌筑砂浆为普通砂浆，当该类砖采用专用砂浆砌筑时，其砌体沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值按普通烧结砖砌体的采用。当专用砂浆的砌体抗剪强度高于烧结普通砖砌体时，其砌体抗剪强度仍取烧结普通砖砌体的强度设计值。
轻集料混凝土砌块砌体的抗剪强度指标系根据黑龙江、吉林等地区抗剪强度试验资料。共收集16组89个试验数据，试验值f'和混凝土砌块抗剪强度平均值fv，m的比值为1.41。对于孔洞率小于或等于35％的双排孔或多排孔砌块砌体的抗剪强度按混凝土砌块砌体抗剪强度乘以1.1采用。
单排孔且孔对孔砌筑混凝土砌块灌孔砌体的通缝抗剪强度是本次修订中增加的内容，主要依据湖南大学36个试件和辽宁建筑科学研究院66个试件的试验资料，试件采用了不同的灌孔率。砂浆强度和砌块强度，通过分析灌孔后通缝抗剪强度和灌孔率。灌孔砌体的抗压强度有关，回归分析的抗剪强度平均值公式为：

试验值f'v,m和公式值fvg,m的比值为1.061，变异系数为0.235。
灌孔后的抗剪强度设计值公式为：fvg＝0.208fg0.55，取fvg＝0.20fg0.55。
需指出，承重单排孔混凝土空心砌块砌体对穿孔(上下皮砌块孔与孔相对)是保证混凝土砌块与砌筑砂浆有效粘结、成型混凝土芯柱所必需的条件。目前我国多数企业生产的砌块对此均欠考虑，生产的块材往往不能满足砌筑时的孔对孔，其砌体通缝抗剪能力必然比按规范计算结构有所降低。工程实践表明，由于非对穿孔墙体砂浆的有效粘结面少、墙体的整体性差，已成为空心砌块建筑墙体渗、漏、裂的主要原因，也成为震害严重的原因之一(玉树震害调查表明，用非对穿孔空心砌块砌墙及专用砂浆的缺失，成为当地空心砌块建筑毁坏的原因之一)。故必须对此予以强调，要求设备制作企业在空心砌块模具的加工时，就应对块材的应用情况有所了解。

3.2.5

砌体的弹性模量、线膨胀系数和收缩系数、摩擦系数分别按下列规定采用。砌体的剪变模量按砌体弹性模量的0.4倍采用。烧结普通砖砌体的泊松比可取0.15。
1 砌体的弹性模量,按表3.2.5—1采用：

注：1 轻集料混凝土砌块砌体的弹性模量，可按表中混凝土砌块砌体的弹性模量采用；
2 表中砌体抗压强度设计值不按3. 2.3条进行调整；
3 表中砂浆为普通砂浆,采用专用砂浆砌筑的砌体的弹性模量也按此表取值；
4 对混凝土普通砖、混凝土多孔砖、混凝土和轻集料混凝土砌块砌体,表中的砂浆强度等级分别为：≥Mb10、Mb7.5及Mb5；
5 对蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖砌体，当采用专用砂浆砌筑时，其强度设计值按表中数值采用。
2 单排孔且对孔砌筑的混凝土砌块灌孔砌体的弹性模量，应按下列公式计算：
E ＝ 2000fg (3. 2. 5)
式中：fg——灌孔砌体的抗压强度设计值。
3 砌体的线膨胀系数和收缩率，可按表3.2.5—2采用。

注：表中的收缩率系由达到的收缩允许标准的块体砌筑28d的砌体收缩系数。当地方有可靠的砌体收缩试验数据时，亦可采用当地的试验数据。
4 砌体的摩擦系数，可按表3. 2. 5—3采用。

条文说明

3.2.5 全国65组281个灌孔混凝土砌块砌体试件试验结果分析表明，2001规范中单排孔对孔砌筑的灌孔混凝土砌块砌体弹性模量取值偏低，低估了灌孔混凝土砌块砌体墙的水平刚度，对框支灌孔混凝土砌块砌体剪力墙和灌孔混凝土砌块砌体房屋的抗震设计偏于不安全。由理论和试验结果分析、统计，并参照国外有关标准的取值。取E＝2000fg。
因为弹性模量是材料的基本力学性能，与构件尺寸等无关，而强度调整系数主要是针对构件强度与材料强度的差别进行的调整，故弹性模量中的砌体抗压强度值不需用3.2.3条进行调整。
本条增加了砌体的收缩率，因国内砌体收缩试验数据少。本次修订主要参考了块体的收缩、长沙理工大学的试验数据，并参考了ISO/TC 179/SCI的规定，经分析确定的。砌体的收缩和块体的上墙含水率、砌体的施工方法等有密切关系。如当地有可靠的砌体收缩率的试验数据，亦可采用当地试验数据。
长沙理工大学、郑州大学等单位的试验结果表明，混凝土多孔砖的力学指标抗压强度和弹性模量与烧结砖相同，混凝土多孔砖的其他物理指标与混凝土砌块相同，如摩擦系数和线膨胀系数是参考本规范中混凝土小砌块砌体取值的。

4.1.1 -4.1.5

4.1.1 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行计算。

4.1.2 砌体结构应按承载能力极限状态设计，并满足正常使用极限状态的要求。

4.1.3 砌体结构和结构构件在设计使用年限内及正常维护条件下，必须保持满足使用要求，而不需大修或加固。设计使用年限可按现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068的有关规定确定。

4. 1.4 根据建筑结构破坏可能产生的后果（危及人的生命、造成经济损失、产生社会影响等）的严重性。建筑结构应按表4.1.4划分为三个安全等级，设计时应根据具体情况适当选用。

注：1 对于特殊的建筑物，其安全等级可根据具体情况另行确定；
2 对抗震设防区的砌体结构设计，应按现行国家标准《建筑抗震设防分类标准》GB 50223根据建筑物重要性区分建筑物类别。

4.1.5 砌体结构按承载能力极限状态设计时，应按下列公式中最不利组合进行计算：

式中：γ0——结构重要性系数。对安全等级为一级或设计使用年限为50a以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50a的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为1a～5a的结构构件，不应小于0.9；
γL——结构构件的抗力模型不定性系数。对静力设计，考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50a，取1.0；设计使用年限为100a，取1.1；
SGK——永久荷载标准值的效应；
SQ1K——在基本组合中起控制作用的一个可变荷载标准值的效应；
SQiK——第i个可变荷载标准值的效应；
R(·)——结构构件的抗力函数；
γQi——第i个可变荷载的分项系数；
ψci——第i个可变荷载的组合值系数。一般情况下应取0.7；对书库、档案库、储藏室或通风机房、电梯机房应取0.9；
f——砌体的强度设计值，f＝fk/γf；
fk——砌体的强度标准值，fk＝fm—1.645σf；
γf——砌体结构的材料性能分项系数，一般情况下，宜按施工质量控制等级为B级考虑，取γf＝1.6；当为C级时，取γf＝1.8；当为A级时，取γf＝1.5；
fm——砌体的强度平均值，可按本规范附录B的方法确定；
σf——砌体强度的标准差；
ak——几何参数标准值。
注：1 当工业建筑楼面活荷载标准值大于4kN/m2时，式中系数1.4应为1.3；
2 施工质量控制等级划分要求，应符合现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》GB 50203的有关规定。

条文说明

4.1.1～4.1.5 根据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068，结构设计仍采用概率极限状态设计原则和分项系数表达的计算方法。本次修订，根据我国国情适当提高了建筑结构的可靠度水准；明确了结构和结构构件的设计使用年限的含意、确定和选择；并根据建设部关于适当提高结构安全度的指示，在第4.1.5条作了几个重要改变：
1 针对以自重为主的结构构件，永久荷载的分项系数增加了1.35的组合，以改进自重为主构件可靠度偏低的情况；
2 引入了《施工质量控制等级》的概念。
长期以来，我国设计规范的安全度未和施工技术、施工管理水平等挂钩。而实际上它们对结构的安全度影响很大。因此为保证规范规定的安全度，有必要考虑这种影响。发达国家在设计规范中明确地提出了这方面的规定，如欧共体规范、国际标准。我国在学习国外先进管理经验的基础上，并结合我国的实际情况，首先在《砌体工程施工及验收规范》GB 50203—98中规定了砌体施工质量控制等级。它根据施工现场的质保体系、砂浆和混凝土的强度、砌筑工人技术等级方面的综合水平划为A、B、C三个等级。但因当时砌体规范尚未修订，它无从与现行规范相对应，故其规定的A、B、C三个等级，只能与建筑物的重要性程度相对应。这容易引起误解。而实际的内涵是在不同的施工控制水平下，砌体结构的安全度不应该降低，它反映了施工技术、管理水平和材料消耗水平的关系。因此本规范引入了施工质量控制等级的概念，考虑到一些具体情况，砌体规范只规定了B级和C级施工质量控制等级。当采用C级时，砌体强度设计值应乘第3.2.3条的γa，γa＝0.89；当采用A级施工质量控制等级时，可将表中砌体强度设计值提高5％。施工质量控制等级的选择主要根据设计和建设单位商定，并在工程设计图中明确设计采用的施工质量控制等级。
因此本规范中的A、B、C三个施工质量控制等级应按《砌体结构工程施工质量验收规范》GB 50203中对应的等级要求进行施工质量控制。
但是考虑到我国目前的施工质量水平，对一般多层房屋宜按B级控制。对配筋砌体剪力墙高层建筑，设计时宜选用B级的砌体强度指标，而在施工时宜采用A级的施工质量控制等级。这样做是有意提高这种结构体系的安全储备。

4.2.5

刚性方案房屋的静力计算，应按下列规定进行：

1 单层房屋：在荷载作用下，墙、柱可视为上端不动铰支承于屋盖，下端嵌固于基础的竖向构件；
2 多层房屋：在竖向荷载作用下，墙、柱在每层高度范围内，可近似地视作两端铰支的竖向构件；在水平荷载作用下，墙、柱可视作竖向连续梁；
3 对本层的竖向荷载，应考虑对墙、柱的实际偏心影响，梁端支承压力Nl到墙内边的距离，应取梁端有效支承长度a0的0.4倍（图4. 2.5）。由上面楼层传来的荷载Nu，可视作作用于上一楼层的墙、柱的截面重心处；

注：当板支撑于墙上时，板端支承压力Nl到墙内边的距离可取板的实际支承长度a的0.4倍。
4 对于梁跨度大于9m的墙承重的多层房屋，按上述方法计算时，应考虑梁端约束弯矩的影响。可按梁两端固结计算梁端弯矩，再将其乘以修正系数γ后，按墙体线性刚度分到上层墙底部和下层墙顶部，修正系数γ可按下式计算：

式中：a——梁端实际支承长度；
h——支承墙体的墙厚，当上下墙厚不同时取下部墙厚，当有壁柱时取hT。

条文说明

4.2.5 第3款，计算表明，因屋盖梁下砌体承受的荷载一般较楼盖梁小，承载力裕度较大，当采用楼盖梁的支承长度后，对其承载力影响很小。这样做以简化设计计算。板下砌体的受压和梁下砌体受压是不同的。板下是大面积接触，且板的刚度要比梁的小得多，而所受荷载也要小得多，故板下砌体应力分布要平缓得多。根据《国际标准》ISO 9652—1规定：楼面活荷载不大于5kN/m2计时，偏心距e＝0.05(l1—l2)≤h/3。式中l1、l2分别为墙两侧板的跨度，h墙厚。当墙厚小于200mm时，该偏心距应乘以折减系数h/200；当双向板跨比达到1：2时，板的跨度可取短边长的2/3。考虑到我国砌体房屋多年的工程经验和梁传荷载下支承压力方法的一致性原则，则取0.4a是安全的也是对规范的补充。
第4款，即对于梁跨度大于9m的墙承重的多层房屋，应考虑梁端约束弯矩影响的计算。
试验表明上部荷载对梁端的约束随局压应力的增大呈下降趋势，在砌体局压临破坏时约束基本消失。但在使用阶段对于跨度比较大的梁，其约束弯矩对墙体受力影响应予考虑。根据三维有限元分析，a/h＝0.75，l＝5.4m，上部荷载σ0/fm＝0.1、0.2、0.3、0.4时，梁端约束弯矩与按框架分析的梁端弯矩的比值分别为0.28、0.377、0.449、0.511。为了设计方便，将其替换为梁端约束弯矩与梁固端弯矩的比值K，分别为8.3％、12.2％、16.6％、21.4％。为此拟合成公式4.2.5予以反映。
本方法也适用于上下墙厚不同的情况。

4.3.1 -4.3.5

4.3.1 砌体结构的耐久性应根据表4.3.1的环境类别和设计使用年限进行设计。

4.3.2 设计使用年限为50a时，砌体中钢筋的耐久性选择应符合表4. 3. 2规定。

注：1 对夹心墙的外叶墙，应采用重镀锌或有等效保护的钢筋；

2 表中的钢筋即为国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》JGJ 95等标准规定的普通钢筋或非预应力钢筋。

4.3.3 设计使用年限为50a时，砌体中钢筋的保护层厚度，应符合下列规定：

1 配筋砌体中钢筋的最小混凝土保护层应符合表4.3.3的规定；
2 灰缝中钢筋外露砂浆保护层的厚度不应小于15mm；
3 所有钢筋端部均应有与对应钢筋的环境类别条件相同的保护层厚度；
4 对填实的夹心墙或特别的墙体构造，钢筋的最小保护层厚度，应符合下列规定：
1)用于环境类别1时，应取20mm厚砂浆或灌孔混凝土与钢筋直径较大者；
2)用于环境类别2时，应取20mm厚灌孔混凝土与钢筋直径较大者；
3)采用重镀锌钢筋时，应取20mm厚砂浆或灌孔混凝土与钢筋直径较大者；
4)采用不锈钢筋时，应取钢筋的直径。

注：1 材料中最大氯离子含量和最大碱含量应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定；
2 当采用防渗砌体块体和防渗砂浆时，可以考虑部分砌体（含抹灰层）的厚度作为保护层，但对环境类别1、2、3，其混凝土保护层的厚度相应不应小于10mm、15mm和20mm；
3 钢筋砂浆面层的组合砌体构件的钢筋保护层厚度宜比表4.3. 3规定的混凝土保护层厚度数值增加5mm～10mm；
4 对安全等级为一级或设计使用年限为50a以上的砌体结构，钢筋保护层的厚度应至少增加10mm。

4.3.4 设计使用年限为50a时，夹心墙的钢筋连接件或钢筋网片、连接钢板、锚固螺栓或钢筋，应采用重镀锌或等效的防护涂层，镀锌层的厚度不应小于290g/m2；当采用环氯涂层时，灰缝钢筋涂层厚度不应小于290μm，其余部件涂层厚度不应小于450μm。

4.3.5 设计使用年限为50a时，砌体材料的耐久性应符合下列规定：

1 地面以下或防潮层以下的砌体、潮湿房间的墙或环境类别2的砌体，所用材料的最低强度等级应符合表4.3.5的规定：

注：1 在冻胀地区，地面以下或防潮层以下的砌体，不宜采用多孔砖，如采用时，其孔洞应用不低于M10的水泥砂浆预先灌实。当采用混凝土空心砌块时，其孔洞应采用强度等级不低于Cb20的混凝土预先灌实；

2 对安全等级为一级或设计使用年限大于50a的房屋，表中材料强度等级应至少提高一级。
2 处于环境类别3～5等有侵蚀性介质的砌体材料应符合下列规定：
1) 不应采用蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖；
2) 应采用实心砖，砖的强度等级不应低于MU20，水泥砂浆的强度等级不应低于M10；
3) 混凝土砌块的强度等级不应低于MU15，灌孔混凝土的强度等级不应低于Cb30，砂浆的强度等级不应低于Mb10；
4) 应根据环境条件对砌体材料的抗冻指标、耐酸、碱性能提出要求，或符合有关规范的规定。

条文说明

砌体结构的耐久性包括两个方面，一是对配筋砌体结构构件的钢筋的保护，二是对砌体材料保护。原规范中虽均有反映，但比较分散，而且对砌体耐久性的要求或保护措施相对比较薄弱一些。因此随着人们对工程结构耐久性要求的关注，有必要对砌体结构的耐久性进行增补和完善并单独作为一节。砌体结构的耐久性与钢筋混凝土结构既有相同处但又有一些优势。相同处是指砌体结构中的钢筋保护增加了砌体部分，而比混凝土结构的耐久性好，无筋砌体尤其是烧结类砖砌体的耐久性更好。本节耐久性规定主要根据工程经验并参照国内外有关规范增补的：1 关于环境类别环境类别主要根据国际标准《配筋砌体结构设计规范》ISO 9652-3和英国标准BS5628。其分类方法和我国《混凝土结构设计规范》GB 50010很接近。2 配筋砌体中钢筋的保护层厚度要求，英国规范比美国规范更严，而国际标准有一定灵活性表现在：1)英国规范认为砖砌体或其他材料具有吸水性，内部允许存在渗流，因此就钢筋的防腐要求而论，砌体保护层几乎起不到防腐作用，可忽略不计。另外砂浆的防腐性能通常较相同厚度的密实混凝土防腐性能差，因此在相同暴露情况下，要求的保护层厚度通常比混凝土截面保护层大。2)国际标准与英国标准要求相同，但在砌体块体和砂浆满足抗渗性能要求条件下钢筋的保护层可考虑部分砌体厚度。3)据UBC砌体规范2002版本，其对环境仅有室内正常环境和室外或暴露于地基土中两类，而后者的钢筋保护层，当钢筋直径大于No.5(＝16)不小于2英寸(50.8mm)，当不大于No.5时不小于1.5英寸(38.1mm)。在条文解释中，传统的钢筋是不镀锌的，砌体保护层可以延缓钢筋的锈蚀速度，保护层厚度是指从砌体外表面到钢筋最外层的距离。如果横向钢筋围着主筋，则应从箍筋的最外边缘测量。砌体保护层包括砌块、抹灰层、面层的厚度。在水平灰缝中，钢筋保护层厚度是指从钢筋的最外缘到抹灰层外表面的砂浆和面层总厚度。4)本条的5类环境类别对应情况下钢筋混凝土保护层厚度采用了国际标准的规定，并在环境类别1～3时给出了采用防渗块材和砂浆时混凝土保护的低限值，并参照国外规范规定了某些钢筋的防腐镀(涂)层的厚度或等效的保护。随着新防腐材料或技术的发展也可采用性价比更好、更节能环保的钢筋防护材料。5)砌体中钢筋的混凝土保护层厚度要求基本上同混凝土规范，但适用的环境条件也根据砌体结构复合保护层的特点有所扩大。3 无筋砌体无筋高强度等级砖石结构经历数百年和上千年考验其耐久性是不容置疑的。对非烧结块材、多孔块材的砌体处于冻胀或某些侵蚀环境条件下其耐久性易于受损，故提高其砌体材料的强度等级是最有效和普遍采用的方法。地面以下或防潮层以下的砌体采用多孔砖或混凝土空心砌块时，应将其孔洞预先用不低于M10的水泥砂浆或不低于Cb20的混凝土灌实，不应随砌随灌，以保证灌孔混凝土的密实度及质量。鉴于全国范围内的蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖等蒸压硅酸盐砖的制砖工艺、制造设备等有着较大的差异，砖的品质不尽一致；又根据国家现行的材料标准，本次修订规定，环境类别为3～5等有侵蚀性介质的情况下，不应采用蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖。

5.1.1-5.1.5

5.1.1 受压构件的承载力，应符合下式的要求：
N ≤φfA (5. 1. 1)
式中：N——轴向力设计值；
φ——高厚比β和轴向力的偏心距e对受压构件承载力的影响系数；
f——砌体的抗压强度设计值；
A——截面面积。
注：1 对矩形截面构件，当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时，除按偏心受压计算外，还应对较小边长方向，按轴心受压进行验算；
2 受压构件承载力的影响系数φ，可按本规范附录D的规定采用；
3 对带壁柱墙，当考虑翼缘宽度时，可按本规范第4.2.8条采用。

5.1.2 确定影响系数φ时，构件高厚比β应按下列公式计算：

对矩形截面 β＝γβ(H0/h) (5. 1. 2—1)
对T形截面β＝γβ(H0/hT) (5. 1. 2—2)
式中：γβ——不同材料砌体构件的高厚比修正系数，按表5.1.2采用；
H0——受压构件的计算高度，按本规范表5.1.3确定；
h——矩形截面轴向力偏心方向的边长，当轴心受压时为截面较小边长；
hT——T形截面的折算厚度，可近似按3.5i计算，i为截面回转半径。

注：对灌孔混凝土砌块砌体，γβ取1.0。

5.1.3 受压构件的计算高度H0，应根据房屋类别和构件支承条件等按表5.1.3采用。表中的构件高度H，应按下列规定采用：

1 在房屋底层，为楼板顶面到构件下端支点的距离。下端支点的位置，可取在基础顶面。当埋置较深且有刚性地坪时，可取室外地面下500mm处；
2 在房屋其他层，为楼板或其他水平支点间的距离；
3 对于无壁柱的山墙，可取层高加山墙尖高度的1/2；对于带壁柱的山墙可取壁柱处的山墙高度。

注：1 表中Hu为变截面柱的上段高度；Hl为变截面柱的下段高度；
2 对于上端为自由端的构件，H0＝2H；
3 独立砖柱，当无柱间支撑时，柱在垂直排架方向的H0应按表中数值乘以1.25后采用；
4 s为房屋横墙间距；
5 自承重墙的计算高度应根据周边支承或拉接条件确定。

5.1.4 对有吊车的房屋，当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段的计算高度可按本规范表5.1.3规定采用；变截面柱下段的计算高度，可按下列规定采用：

1 当Hu/H≤1/3时，取无吊车房屋的H0；
2 当1/3＜Hu/H＜1/2时，取无吊车房屋的H0乘以修正系数，修正系数μ可按下式计算：
μ＝1.3—0.3Iu/Il (5. 1. 4)
式中：Iu——变截面柱上段的惯性矩；
Il——变截面柱下段的惯性矩。
3 当Hu/H≥1/2时，取无吊车房屋的H0。但在确定β值时，应采用上柱截面。
注：本条规定也适用于无吊车房屋的变截面柱。

5.1.5 按内力设计值计算的轴向力的偏心距e不应超过0.6y。y为截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离。

条文说明

5.1.1、5.1.5 无筋砌体受压构件承载力的计算，具有概念清楚、方便技术的特点，即：
1 轴向力的偏心距按荷载设计值计算。在常遇荷载情况下，直接采用其设计值代替标准值计算偏心距，由此引起承载力的降低不超过6％。
2 承载力影响系数φ的公式，不仅符合试验结果，且计算简化。
综合上述1和2的影响，新规范受压构件承载力与原规范的承载力基本接近，略有下调。
3 计算公式按附加偏心距分析方法建立，与单向偏心受压构件承载力的计算公式相衔接，并与试验结果吻合较好。湖南大学48根短柱和30根长柱的双向偏心受压试验表明，试验值与本方法计算值的平均比值，对于短柱为1.236，长柱为1.329,其变异系数分别为0.103和0.163。而试验值与苏联规范计算值的平均比值，对于短柱为1.439，对于长柱为1.478，其变异系数分别为0.163和0.225。此外，试验表明，当eb＞0.3b和eh＞0.3h时，随着荷载的增加，砌体内水平裂缝和竖向裂缝几乎同时产生，甚至水平裂缝较竖向裂缝出现早，因而设计双向偏心受压构件时，对偏心距的限值较单向偏心受压时偏心距的限值规定得小些是必要的。分析还表明，当一个方向的偏心率(如eh/h)不大于另一个方向的偏心率(如eh/h)的5％时，可简化按另一方向的单向偏心受压(如eh/h)计算，其承载力的误差小于5％。

5.2. 5

在梁端设有刚性垫块时的砌体局部受压，应符合下列规定：
1 刚性垫块下的砌体局部受压承载力，应按下列公式计算：
N0 ＋Nl≤φγ1f Ab (5. 2. 5—1)
N0＝σ0Ab (5. 2. 5—2)
Ab＝abbb (5. 2. 5—3)
式中：N0——垫块面积Ab内上部轴向力设计值(N)；
φ——垫块上N0与Nl合力的影响系数，应取β小于或等于3，按第5. 1.1条规定取值；
γ1——垫块外砌体面积的有利影响系数，γ1应为0.8γ，但不小于1.0。γ为砌体局部抗压强度提高系数，按公式(5. 2.2)以Ab代替Al计算得出；
Ab——垫块面积(mm2)；
ab——垫块伸入墙内的长度(mm)；
bb——垫块的宽度(mm)。
2 刚性垫块的构造，应符合下列规定：
1) 刚性垫块的高度不应小于180mm，自梁边算起的垫块挑出长度不应大于垫块高度tb；
2) 在带壁柱墙的壁柱内设刚性垫块时(图5.2.5)，其计算面积应取壁柱范围内的面积，而不应计算翼缘部分，同时壁柱上垫块伸入翼墙内的长度不应小于120mm；
3) 当现浇垫块与梁端整体浇筑时，垫块可在梁高范围内设置。

3 梁端设有刚性垫块时，垫块上Nl作用点的位置可取梁端有效支承长度a0的0.4倍。a0应按下式确定：

式中：δ1——刚性垫块的影响系数，可按表5. 2.5采用。

注：表中其间的数值可采用插入法求得。

条文说明

5.2.5 试验和有限元分析表明，垫块上表面a0较小，这对于垫块下局压承载力计算影响不是很大(有垫块时局压应力大为减小)，但可能对其下的墙体受力不利，增大了荷载偏心距，因此有必要给出垫块上表面梁端有效支承长度a0计算方法。根据试验结果，考虑与现浇垫块局部承载力相协调，并经分析简化也采用公式(5.2.4—5)的形式，只是系数另外作了具体规定。
对于采用与梁端现浇成整体的刚性垫块与预制刚性垫块下局压有些区别，但为简化计算，也可按后者计算。

5.5.1

沿通缝或沿阶梯形截面破坏时受剪构件的承载力，应按下列公式计算：
V≤(fv＋αμσ0)A (5.5.1—1)
当γG＝1.2时， μ＝0.26—0.082σ0/f (5.5.1—2)
当γG＝1.35时 μ＝0.23—0.065σ0/f (5.5.1—3)
式中：V——剪力设计值；
A——水平截面面积；
fv——砌体抗剪强度设计值，对灌孔的混凝土砌块砌体取fvg；
α——修正系数；当γG＝1.2时，砖(含多孔砖)砌体取0.60，混凝土砌块砌体取0.64；当γG＝1.35时，砖(含多孔砖)砌体取0.64，混凝土砌块砌体取0.66；
μ—— 剪压复合受力影响系数；
f——砌体的抗压强度设计值；
σ0——永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力，其值不应大于0.8f。

条文说明

5.5.1 根据试验和分析，砌体沿通缝受剪构件承载力可采用复合受力影响系数的剪摩理论公式进行计算。
1 公式(5.5.1—1)～公式(5.5.1—3)适用于烧结的普通砖、多孔砖、蒸压的灰砂砖和粉煤灰砖以及混凝土砌块等多种砌体构件水平抗剪计算。该式系由重庆建筑大学在试验研究基础上对包括各类砌体的国内19项试验数据进行统计分析的结果。此外，因砌体竖缝抗剪强度很低，可将阶梯形截面近似按其水平投影的水平截面来计算。
2 公式(5.5.1)的模式系基于剪压复合受力相关性的两次静力试验，包括M2.5、M5.0、M7.5和M10等四种砂浆与MU10页岩砖共231个数据统计回归而得。此相关性亦为动力试验所证实。研究结果表明：砌体抗剪强度并非如摩尔和库仑两种理论随σ0/fm的增大而持续增大，而是在σ0/fm＝0～0.6区间增长逐步减慢；而当σ0/fm＞0.6后，抗剪强度迅速下降，以致σ0/fm＝1.0时为零。整个过程包括了剪摩、剪压和斜压等三个破坏阶段与破坏形态。当按剪摩公式形式表达时，其剪压复合受力影响系数μ非定值而为斜直线方程，并适用于σ0/fm＝0～0.8的近似范围。
3 根据国内19份不同试验共120个数据的统计分析，实测抗剪承载力与按有关公式计算值之比值的平均值为0.960，标准差为0.220，具有95％保证率的统计值为0.598(≈0.6)。又取γ1＝1.6而得出(5.5.1)公式系列。
4 式中修正系数α系通过对常用的砖砌体和混凝土空心砌块砌体，当用于四种不同开间及楼(屋)盖结构方案时可能导致的最不利承重墙，采用(5.5.1)公式与抗震设计规范公式抗剪强度比较分析而得出的，并根据γG＝1.2和1.35两种荷载组合以及不同砌体类别而取用不同的α值。引入α系数意在考虑试验与工程实验的差异，统计数据有限以及与现行两本规范衔接过渡，从而保持大致相当的可靠度水准。
5 简化公式中σ0定义为永久荷载设计值引起的水平截面压应力。根据不同的荷载组合而有与γG＝1.2和1.35相应的(5.5.1—2)及(5.5.1—3)等不同μ值计算公式。

6.1.2

带壁柱墙和带构造柱墙的高厚比验算，应按下列规定进行：
1 按公式(6.1.1)验算带壁柱墙的高厚比，此时公式中h应改用带壁柱墙截面的折算厚度hT，在确定截面回转半径时，墙截面的翼缘宽度，可按本规范第4.2.8条的规定采用；当确定带壁柱墙的计算高度H0时，s应取与之相交相邻墙之间的距离。
2 当构造柱截面宽度不小于墙厚时，可按公式(6.1.1)验算带构造柱墙的高厚比，此时公式中h取墙厚；当确定带构造柱墙的计算高度H0时，s应取相邻横墙间的距离；墙的允许高厚比[β]可乘以修正系数μc，μc可按下式计算：
μc＝1＋γ(bc/l) (6.1.2)
式中：γ——系数。对细料石砌体，γ＝0；对混凝土砌块、混凝土多孔砖、粗料石、毛料石及毛石砌体，γ＝1.0；其他砌体，γ＝1.5；
bc——构造柱沿墙长力方向的宽度；
l——构造柱的间距。
当bc/l＞0.25时取bc/l＝0.25，当bc/l＜ 0.05时取bc/l＝0
注：考虑构造柱有利作用的高厚比验算不适用于施工阶段。
3 按公式(6.1.1)验算壁柱间墙或构造柱间墙的高厚比时,s应取相邻壁柱间或相邻构造柱间的距离。设有钢筋混凝土圈梁的带壁柱墙或带构造柱墙，当b/s≥1/30时，圈梁可视作壁柱间墙或构造柱间墙的不动铰支点(b为圈梁宽度)。当不满足上述条件且不允许增加圈梁宽度时，可按墙体平面外等刚度原则增加圈梁高度，此时，圈梁仍可视为壁柱间墙或构造柱间墙的不动铰支点。

条文说明

6.1.2 墙中设混凝土构造柱时可提高墙体使用阶段的稳定性和刚度，设混凝土构造柱墙在使用阶段的允许高厚比提高系数μc，是在对设混凝土构造柱的各种砖墙、砌块墙和石砌墙的整体稳定性和刚度进行分析后提出的偏下限公式。为与组合砖墙承载力计算相协调，规定bc/l＞0.25(即l/bc＜4时取l/bc＝4)；当bc/l＜0.05(即l/bc＞20)时，表明构造柱间距过大，对提高墙体稳定性和刚度作用已很小。
由于在施工过程中大多是先砌筑墙体后浇筑构造柱，应注意采取措施保证设构造柱墙在施工阶段的稳定性。
对壁柱间墙或带构造柱墙的高厚比验算，是为了保证壁柱间墙和带构造柱墙的局部稳定。如高厚比验算不能满足公式(6.1.1)要求时，可在墙中设置钢筋混凝土圈梁。当圈梁宽度b与相邻壁柱间或相邻构造柱间的距离s的比值b/s≥1/30时，圈梁可视作不动铰支点。当相邻壁柱间的距离s较大，为满足上述要求。圈梁宽度b＜s/30时，可按等刚度原则增加圈梁高度。

6.2.1 -6.2.2已废止

6.2.1 预制钢筋混凝土板在混凝土圈梁上的支承长度不应小于80mm，板端伸出的钢筋应与圈梁可靠连接，且同时浇筑；预制钢筋混凝土板在墙上的支承长度不应小于100mm，并应按下列方法进行连接：
1 板支承于内墙时，板端钢筋伸出长度不应小于70mm，且与支座处沿墙配置的纵筋绑扎，用强度等级不应低于C25的混凝土浇筑成板带；
2 板支承于外墙时，板端钢筋伸出长度不应小于100mm，且与支座处沿墙配置的纵筋绑扎，并用强度等级不应低于C25的混凝土浇筑成板带；
3 预制钢筋混凝土板与现浇板对接时，预制板端钢筋应伸入现浇板中进行连接后，再浇筑现浇板。

6.2.2 墙体转角处和纵横墙交接处应沿竖向每隔400mm～500mm设拉结钢筋，其数量为每120mm墙厚不少于1根直径6mm的钢筋；或采用焊接钢筋网片，埋入长度从墙的转角或交接处算起，对实心砖墙每边不小于500mm，对多孔砖墙和砌块墙不小于700mm。

条文说明

6.2.1 本条是强制性条文，汶川地震灾害的经验表明，预制钢筋混凝土板之间有可靠连接，才能保证楼面板的整体作用，增加墙体约束，减小墙体竖向变形，避免楼板在较大位移时坍塌。
该条是保整结构安全与房屋整体性的主要措施之一，应严格执行。

6.2.2 工程实践表明，墙体转角处和纵横墙交接处设拉结钢筋是提高墙体稳定性和房屋整体性的重要措施之一。该项措施对防止墙体温度或干缩变形引起的开裂也有一定作用。调查发现，一些开有大(多)孔洞的块材墙体，其设于墙体灰缝内的拉结钢筋大多放到了孔洞处，严重影响了钢筋的拉结。研究表明，由于多孔砖孔洞的存在，钢筋在多孔砖砌体灰缝内的锚固承载力小于同等条件下在实心砖砌体灰缝内的锚固承载力。根据试验数据和可靠性分析，对于孔洞率不大于30％的多孔砖，墙体水平灰缝拉结筋的锚固长度应为实心砖墙体的1.4倍。为保障墙体的整体性能与安全，特制定此条文，并将其定为强制性条文。

6.3.4

填充墙与框架的连接，可根据设计要求采用脱开或不脱开方法。有抗震设防要求时宜采用填充墙与框架脱开的方法。

1 当填充墙与框架采用脱开的方法时，宜符合下列规定：
1)填充墙两端与框架柱，填充墙顶面与框架梁之间留出不小于20mm的间隙；
2)填充墙端部应设置构造柱，柱间距宜不大于20倍墙厚且不大于4000mm，柱宽度不小于100mm。柱竖向钢筋不宜小于10，箍筋宜为5，竖向间距不宜大于400mm。竖向钢筋与框架梁或其挑出部分的预埋件或预留钢筋连接，绑扎接头时不小于30d，焊接时（单面焊）不小于10d（d为钢筋直径）。柱顶与框架梁（板）应预留不小于15mm的缝隙，用硅酮胶或其他弹性密封材料封缝。当填充墙有宽度大于2100mm的洞口时，洞口两侧应加设宽度不小于50mm的单筋混凝土柱；
3)填充墙两端宜卡入设在梁、板底及柱侧的卡口铁件内，墙侧卡口板的竖向间距不宜大于500mm，墙顶卡口板的水平间距不宜大于1500mm；
4)墙体高度超过4m时宜在墙高中部设置与柱连通的水平系梁。水平系梁的截面高度不小于60mm。填充墙高不宜大于6m；
5)填充墙与框架柱、梁的缝隙可采用聚苯乙烯泡沫塑料板条或聚氨酯发泡材料充填，并用硅酮胶或其他弹性密封材料封缝；
6)所有连接用钢筋、金属配件、铁件、预埋件等均应作防腐防锈处理，并应符合本规范第4. 3节的规定。嵌缝材料应能满足变形和防护要求。
2 当填充墙与框架采用不脱开的方法时，宜符合下列规定：

1)沿柱高每隔500mm配置2根直径6mm的拉结钢筋(墙厚大于240mm时配置3根直径6mm)，钢筋伸入填充墙长度不宜小于700mm，且拉结钢筋应错开截断，相距不宜小于200mm。填充墙墙顶应与框架梁紧密结合。顶面与上部结构接触处宜用一皮砖或配砖斜砌楔紧；
2)当填充墙有洞口时，宜在窗洞口的上端或下端、门洞口的上端设置钢筋混凝土带，钢筋混凝土带应与过梁的混凝土同时浇筑，其过梁的断面及配筋由设计确定。钢筋混凝土带的混凝土强度等级不小于C20。当有洞口的填充墙尽端至门窗洞口边距离小于240mm时，宜采用钢筋混凝土门窗框；
3)填充墙长度超过5m或墙长大于2倍层高时，墙顶与梁宜有拉接措施，墙体中部应加设构造柱；墙高度超过4m时宜在墙高中部设置与柱连接的水平系梁，墙高超过6m时，宜沿墙高每2m设置与柱连接的水平系梁，梁的截面高度不小于60mm。

条文说明

6.3.4 震害经验表明：嵌砌在框架和梁中间的填充墙砌体，当强度和刚度较大，在地震发生时，产生的水平地震作用力，将会顶推框架梁柱，易造成柱节点处的破坏，所以强度过高的填充墙并不完全有利于框架结构的抗震。本条规定填充墙与框架柱、梁连接处构造，可根据设计要求采用脱开或不脱开的方法。
1 填充墙与框架柱、梁脱开是为了减小地震时填充墙对框架梁、柱的顶推作用，避免混凝土框架的损坏。本条除规定了填充墙与框架柱、梁脱开间隙的构造要求，同时为保证填充墙平面外的稳定性，规定了在填充墙两端的梁、板底及柱(墙)侧增设卡口铁件的要求。
需指出的是，设于填充墙内的构造柱施工时，不需预留马牙槎。柱顶预留的不小于15mm的缝隙，则为了防止楼板(梁)受弯变形后对柱的挤压。
2 本款为填充墙与框架采用不脱开的方法时的相应的作法。
调查表明，由于混凝土柱(墙)深入填充墙的拉结钢筋断于同一截面位置，当墙体发生竖向变形时，该部位常常产生裂缝。故本次修订规定埋入填充墙内的拉结筋应错开截断。

6. 4.5

夹心墙的内、外叶墙，应由拉结件可靠拉结，拉结件宜符合下列规定：
1 当采用环形拉结件时，钢筋直径不应小于4mm，当为Z形拉结件时，钢筋直径不应小于6mm；拉结件应沿竖向梅花形布置，拉结件的水平和竖向最大间距分别不宜大于800mm和600mm；对有振动或有抗震设防要求时，其水平和竖向最大间距分别不宜大于800mm和400mm；
2 当采用可调拉结件时，钢筋直径不应小于4mm，拉结件的水平和竖向最大间距均不宜大于400mm。叶墙间灰缝的高差不大于3mm，可调拉结件中孔眼和扣钉间的公差不大于1.5mm；
3 当采用钢筋网片作拉结件时，网片横向钢筋的直径不应小于4mm；其间距不应大于400mm；网片的竖向间距不宜大于600mm；对有振动或有抗震设防要求时，不宜大于400mm；
4 拉结件在叶墙上的搁置长度，不应小于叶墙厚度的2/3，并不应小于60mm；
5 门窗洞口周边300mm范围内应附加间距不大于600mm的拉结件。

条文说明

6.4.5 我国的一些科研单位，如中国建筑科学研究院、哈尔滨建筑大学、湖南大学、南京工业大学等先后作了一定数量的夹心墙的静、动力试验(包括钢筋拉结和丁砖拉结等构造方案)，并提出了相应的构造措施和计算方法。试验表明，在竖向荷载作用下，拉结件能协调内、外叶墙的变形，夹心墙通过拉结件为内叶墙提供了一定的支持作用，提高了内叶墙的承载力和增加了叶墙的稳定性，在往复荷载作用下，钢筋拉结件能在大变形情况下防止外叶墙失稳破坏，内外叶墙变形协调，共同工作。因此钢筋拉结件对防止已开裂墙体在地震作用下不致脱落、倒塌有重要作用。另外不同拉接方案对比试验表明，采用钢筋拉结件的夹心墙片，不仅破坏较轻，并且其变形能力和承载能力的发挥也较好。本次修订引入了国外应用较为普遍的可调拉结件，这种拉结件预埋在夹心墙内、外叶墙的灰缝内，利用可调节特性，消除内外叶墙因竖向变形不一致而产生的不利影响，宜采用。

6.5.2

房屋顶层墙体，宜根据情况采取下列措施：
1 屋面应设置保温、隔热层；
2 屋面保温(隔热)层或屋面刚性面层及砂浆找平层应设置分隔缝，分隔缝间距不宜大于6m，其缝宽不小于30mm，并与女儿墙隔开；
3 采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖和瓦材屋盖；
4 顶层屋面板下设置现浇钢筋混凝土圈梁，并沿内外墙拉通，房屋两端圈梁下的墙体内宜设置水平钢筋；
5 顶层墙体有门窗等洞口时，在过梁上的水平灰缝内设置2～3道焊接钢筋网片或2根直径6mm钢筋，焊接钢筋网片或钢筋应伸入洞口两端墙内不小于600mm；
6 顶层及女儿墙砂浆强度等级不低于M7.5(Mb7.5、Ms7.5)；
7 女儿墙应设置构造柱，构造柱间距不宜大于4m，构造柱应伸至女儿墙顶并与现浇钢筋混凝土压顶整浇在一起；
8 对顶层墙体施加竖向预应力。

条文说明

6.5.2 1 屋面设置保温、隔热层的规定不仅适用与设计，也适用于施工阶段，调查发现，一些砌体结构工程的混凝土屋面由于未对板材采取应有的防晒(冻)措施，混凝土构件在裸露环境下所产生的温度应力将顶层墙体拉裂现象，故也应对施工期的混凝土屋盖应采取临时的保温、隔热措施。
2～8 为了防止和减轻由于钢筋混凝土屋盖的温度变化和砌体干缩变形以及其他原因引起的墙体裂缝，本次修编将国内外比较成熟的一些措施列出，使用者可根据自己的具体情况选用。
对顶层墙体施加预应力的具体方法和构造措施如下：
①在顶层端开间纵墙墙体布置后张无粘结预应力钢筋，预应力钢筋可采用热轧HRB400钢筋，间距宜为400mm～600mm，直径宜为16mm～18mm，预应力钢筋的张拉控制应力宜为0.50～0.65fyk，在墙体内产生0.35MPa～0.55MPa的有效压应力，预应力总损失可取25％；
②采用后张法施加预应力，预应力钢筋可采用扭矩扳手或液压千斤顶张拉，扭矩扳手使用前需进行标定,施加预应力时，砌体抗压强度及混凝土立方体抗压强度不宜低于设计值的80％；
③预应力钢筋下端(固定端)可以锚固于下层楼面圈梁内，锚固长度不宜小于30d，预应力钢筋上端(张拉端)可采用螺丝端杆锚具锚固于屋面圈梁上，屋面圈梁应进行局部承压验算；
④预应力钢筋应采取可靠的防锈措施，可直接在钢筋表面涂刷防腐涂料、包缠防腐材料等措施。
防止墙体裂缝的措施尚在不断总结和深化，故不限于所列方法。当有实践经验时，也可采用其他措施。

6.5.7-6.5.8

6.5.7 当房屋刚度较大时，可在窗台下或窗台角处墙体内、在墙体高度或厚度突然变化处设置竖向控制缝。竖向控制缝宽度不宜小于25mm，缝内填以压缩性能好的填充材料，且外部用密封材料密封，并采用不吸水的、闭孔发泡聚乙烯实心圆棒(背衬)作为密封膏的隔离物(图6.5. 7)。

6.5.8 夹心复合墙的外叶墙宜在建筑墙体适当部位设置控制缝，其间距宜为6m～8m。

条文说明

6.5.7 关于控制缝的概念主要引自欧、美规范和工程实践。它主要针对高收缩率砌体材料。如非烧结砖和混凝土砌块，其干缩率为0.2mm/m～0.4mm/m，是烧结砖的2～3倍。因此按对待烧结砖砌体结构的温度区段和抗裂措施是远远不够的。在本规范6.2节的不少条的措施是针对这个问题的，亦显然是不完备的。按照欧美规范，如英国规范规定，对黏土砖砌体的控制间距为10m～15m，对混凝土砌块和硅酸盐砖(本规范指的是蒸压灰砂砖、粉煤灰砖等)砌体一般不应大于6m；美国混凝土协会(ACI)规定，无筋砌体的最大控制缝间距为12m～18m，配筋砌体的控制缝不超过30m。这远远超过我国砌体规范温度区段的间距。这也是按本规范的温度区段和有关抗裂构造措施不能消除在砌体房屋中裂缝的一个重要原因。控制缝是根据砌体材料的干缩特性，把较长的砌体房屋的墙体划分成若干个较小的区段，使砌体因温度、干缩变形引起的应力或裂缝很小，而达到可以控制的地步，故称控制缝(control joint)。控制缝为单墙设缝，不同我国普遍采用的双墙温度缝。该缝沿墙长方向能自己伸缩，而在墙体出平面则能承受一定的水平力。因此该缝材料还对防水密封有一定要求。关于在房屋纵墙上，按本条规定设缝的理论分析是这样的；房屋墙体刚度变化、高度变化均会引起变形突变，正是裂缝的多发处，而在这些位置设置控制缝就解决了这个问题，但随之提出的问题是，留控制缝后对砌体房屋的整体刚度有何影响，特别是对房屋的抗震影响如何，是个值得关注的问题。哈尔滨工业大学对一般七层砌体住宅，在顶层按10m左右在纵墙的门或窗洞部位设置控制缝进行了抗震分析，其结沦是：控制缝引起的墙体刚度降低很小，至少在低烈度区，如不大于7度情况下，是安全可靠的。控制缝在我国因系新作法，在实施上需结合工程情况设置控制缝和适合的嵌缝材料。这方面的材料可参见《现代砌体结构—全国砌体结构学术会议论文集》(中国建筑工业出版社2000)。本条控制缝宽度取值是参照美国规范ACI 530.1—05/ASCE 6—05/TMS 602—05的规定。

6.5.8 根据夹心墙热效应及叶墙间的变形性差异(内叶墙受到外叶墙保护、内、外叶墙间变形不同)使外叶墙更易产生裂缝的特点，规定了这种墙体设置控制缝的间距。

7.3.2

采用烧结普通砖砌体、混凝土普通砖砌体、混凝土多孔砖砌体和混凝土砌块砌体的墙梁设计应符合下列规定：
１墙梁设计应符合表7.3.2的规定：

注：墙体总高度指托梁顶面到檐口的高度，带阁楼的坡屋面应算到山尖墙1/2高度处。
2 墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口，洞口高度，对窗洞取洞顶至托梁顶面距离。对自承重墙梁，洞口至边支座中心的距离不应小于0.1l0i，门窗洞上口至墙顶的距离不应小于0.5m。
3 洞口边缘至支座中心的距离，距边支座不应小于墙梁计算跨度的0.15倍，距中支座不应小于墙梁计算跨度的0.07倍。托梁支座处上部墙体设置混凝土构造柱、且构造柱边缘至洞口边缘的距离不小于240mm时，洞口边至支座中心距离的限值可不受本规定限制。
4 托梁高跨比，对无洞口墙梁不宜大于1/7，对靠近支座有洞口的墙梁不宜大于1/6。配筋砌块砌体墙梁的托梁高跨比可适当放宽，但不宜小于1/14；当墙梁结构中的墙体均为配筋砌块砌体时，墙体总高度可不受本规定限制。

条文说明

7.3.2 墙梁构造限值尺寸，是墙梁构件结构安全的重要保证，本条规定墙梁设计应满足的条件。关于墙体总高度、墙梁跨度的规定，主要根据工程经验。hw/l0i≥0.4(1/3)的规定是为了避免墙体发生斜拉破坏。托梁是墙梁的关键构件。限制hb/l0i不致过小不仅从承载力力方面考虑，而且较大的托梁刚度对改善墙体抗剪性能和托梁支座上部砌体局部受压性能也是有利的，对承重墙梁改为hb/l0i≥1/10。但随着hb/l0i的增大。竖向荷载向跨中分布，而不是向支座集聚，不利于组合作用充分发挥，因此，不应采用过大的hb/l0i。洞宽和洞高限制是为了保证墙体整体性并根据试验情况作出的。偏开洞口对墙梁组合作用发挥是极不利的，洞口外墙肢过小，极易剪坏或被推出破坏，限制洞距ai及采取相应构造措施非常重要。对边支座为ai≥0.15l0i；增加中支座ai≥0.07l0i的规定。此外，国内、外均进行过混凝土砌块砌体和轻质混凝土砌块砌体墙梁试验，表明其受力性能与砖砌体墙梁相似。故采用混凝土砌块砌体墙梁可参照使用。而大开间墙梁模型拟动力试验和深梁试验表明，对称开两个洞的墙梁和偏开一个洞的墙梁受力性能类似。对多层房屋的纵向连续墙梁每跨对称开两个窗洞时也可参照使用。
本次修订主要作了以下修改：
1)近几年来，混凝土普通砖砌体、混凝土多孔砖砌体和混凝土砌块砌体在工程中有较多应用，故增加了由这三种砌体组成的墙梁。
2)对于多层房屋的墙梁，要求洞口设置在相同位置并上、下对齐，工程中很难做到，故取消了此规定。

7.3.6

墙梁的托梁正截面承载力，应按下列规定计算：
1 托梁跨中截面应按混凝土偏心受拉构件计算，第i跨跨中最大弯矩设计值Mbi及轴心拉力设计值Nbti可按下列公式计算：
Mbi＝Mli＋αMM2i (7.3.6—1)
Nbti＝ηN(M2i/H0) (7.3.6—2)
1)当为简支墙梁时：
αM＝ψ M[1.7(hb/l0)—0.03] (7.3.6—3)
ψ M＝4.5—10(a/l0) (7.3.6—4)
ηN＝0.44＋2.1(hw/l0) (7.3.6—5)
2)当为连续墙梁和框支墙梁时：
αM＝ψ M[2.7(hb/l0i)—0.08] (7.3.6—6）
ψ M＝3.8—8.0(ai/l0i)(7.3.6—7)
ηN＝0.8＋2.6(hw/l0i)(7.3.6—8)
式中：M1i——荷载设计值Q1、F1作用下的简支梁跨中弯矩或按连续梁、框架分析的托梁第i跨跨中最大弯矩；
M2i——荷载设计值Q2作用下的简支梁跨中弯矩或按连续梁、框架分析的托梁第i跨跨中最大弯矩；
αM——考虑墙梁组合作用的托梁跨中截面弯矩系数，可按公式(7.3.6—3)或(7.3.6—6)计算，但对自承重简支墙梁应乘以折减系数0.8；当公式(7.3.6—3)中的hb/l0＞1/6时，取hb/l0＝1/6；当公式(7.3.6—3)中的hb/l0i＞1/7时，取hb/l0i＝1/7；当αM＞1.0时，取αM＝1.0；
ηN——考虑墙梁组合作用的托梁跨中截面轴力系数，可按公式(7.3.6—5)或(7.3.6—8)计算，但对自承重简支墙梁应乘以折减系数0.8；当hw/l0i＞1时，取hw/l0i＝1；
ψM——洞口对托梁跨中截面弯矩的影响系数，对无洞口墙梁取1.0，对有洞口墙梁可按公式(7.3.6—4)或(7.3.6—7)计算；
ai——洞口边缘至墙梁最近支座中心的距离，当ai＞0.35l0i时，取ai＝0.35l0i。
2 托梁支座截面应按混凝土受弯构件计算，第j支座的弯矩设计值Mbj可按下列公式计算：
Mbj＝M1j＋αMM2j (7.3.6—9)
αM＝0.75—(ai/l0i) (7.3.6—10)
式中：M1j——荷载设计值Q1、F1作用下按连续梁或框架分析的托梁第j支座截面的弯矩设计值；
M2j——荷载设计值Q2作用下按连续梁或框架分析的托梁第j支座截面的弯矩设计值；
αM——考虑墙梁组合作用的托梁支座截面弯矩系数，无洞口墙梁取0.4，有洞口墙梁可按公式(7.3. 6—10)计算。

条文说明

7.3. 6 试验和有限元分析表明，在墙梁顶面荷载作用下，无洞口简支墙梁正截面破坏发生在跨中截面，托梁处于小偏心受拉状态；有洞口简支墙梁正截面破坏发生在洞口内边缘截面，托梁处于大偏心受拉状态。原规范基于试验结果给出考虑墙梁组合作用，托梁按混凝土偏心受拉构件计算的设计方法及相应公式。其中，内力臂系数γ基于56个无洞口墙梁试验，采用与混凝土深梁类似的形式，γ＝0.1(4.5＋l0/H0)，计算值与试验值比值的平均值μ＝0.885，变异系数δ＝0.176，具有一定的安全储备，但方法过于繁琐。本规范在无洞口和有洞口简支墙梁有限元分析的基础上，直接给出托梁弯矩和轴力计算公式。既保持考虑墙梁组合作用，托梁按混凝土偏心受拉构件设计的合理模式，又简化了计算，并提高了可靠度。托梁弯矩系数αM计算值与有限元值之比；对无洞口墙梁μ＝1.644，δ＝0.101；对有洞口墙梁μ＝2.705，δ＝0.381托梁轴力系数ηN计算值与有限元值之比，μ＝1.146，δ＝0.023；对有洞口墙梁，μ＝1.153，δ＝0.262，对于直接作用在托梁顶面的荷载Q1、F1将由托梁单独承受而不考虑墙梁组合作用，这是偏于安全的。
连续墙梁是在21个连续墙梁试验基础上，根据2跨、3跨、4跨和5跨等跨无洞口和有洞口连续墙梁有限元分析提出的。对于跨中截面，直接给出托梁弯矩和轴拉力计算公式，按混凝土偏心受拉构件设计，与简支墙梁托梁的计算模式一致。对于支座截面，有限元分析表明其为大偏心受压构件，忽略轴压力按受弯构计算是偏于安全的。弯矩系数αM是考虑各种因素在通常工程应用的范围变化并取最大值，其安全储备足较大的。在托梁顶面荷载Q1、F1作用下，以及在墙梁顶面荷载Q2作用下均采用一般结构力学方法分析连续托梁内力，计算较简便。
单跨框支墙梁是在9个单跨框支墙梁试验基础上，根据单跨无洞口和有洞口框支墙梁限元分析,对托梁跨中截面直接给出弯距和轴拉力公式,并按混凝土偏心受拉构件计算，也与简支墙梁托梁计算模式一致。框支墙梁在托梁顶面荷载q1，F1和墙梁顶面荷载q2作用下分别采用一般结构力学方法分析框架内力，计算较简便。本规范在19个双跨框支墙梁试验基础上。根据2跨、3跨和4跨无洞口和有洞口框支墙梁有限元分析，对托梁跨中截面也直接给出弯矩和轴拉力按混凝土偏心受拉构件计算，与单跨框支墙梁协调一致。托梁支座截面也按受弯构件计算。
为简化计算，连续墙梁和框支墙梁采用统一的αM和ηN表达式。边跨跨中αM计算值与有限元值之比，对连续墙梁，无洞口时，μ＝1.251，δ＝0.095，有洞口时，μ＝1.302，δ＝0.198；对框支墙梁，无洞口时，μ＝2.1，δ＝0.182，有洞口时，μ＝1.615，δ＝0.252。ηN计算值与有限元值之比，对连续墙梁，无洞口时，μ＝1.129，δ＝0.039，有洞口时，μ＝1.269，δ＝0.181；对框支墙梁，无洞口时，μ＝1.047，δ＝0.181，有洞口时，μ＝0.997，δ＝0.135。中支座αM计算值与有限元值之比，对连续墙梁，无洞口时，μ＝1.715，δ＝0.245，有洞口时，μ＝1.826，δ＝0.332；对框支墙梁，无洞口时，μ＝2.017，δ＝0.251。有洞口时，μ＝1.844，δ＝0.295。

7.3.9

墙梁的墙体受剪承载力，应按公式(7.3.9)验算，当墙梁支座处墙体中设置上、下贯通的落地混凝土构造柱，且其截面不小于240mm×240mm时，可不验算墙梁的墙体受剪承载力。
V2≤ξ1ξ2[0.2＋(hb/l0i)＋(ht/l0i)]fhhw (7.3.9)
式中：V2——在荷载设计值Q2作用下墙梁支座边缘截面剪力的最大值；
ξ1——翼墙影响系数，对单层墙梁取1.0，对多层墙梁，当bf/h＝3时取1.3，当bf/h＝7时取1.5，当3＜bf/h＜7时，按线性插入取值；
ξ2——洞口影响系数，无洞口墙梁取1.0，多层有洞口墙梁取0.9，单层有洞口墙梁取0.6；
ht——墙梁顶面圈梁截面高度。

条文说明

7.3.9 试验表明：墙梁的墙体剪切破坏发生于hw/l0＜0.75～0.80，托梁较强，砌体相对较弱的情况下。当hw/l0＜0.35～0.40时发生承载力较低的斜拉破坏，否则，将发生斜压破坏。原规范根据砌体在复合应力状态下的剪切强度。经理论分析得出墙体受剪承载力公式并进行试验验证。并按正交设计方法找出影响显著的因素hb/l0和α/l0；根据试验资料回归分析，给出V2≤ξ2(0.2＋hb/l0)hhwf。计算值与47个简支无洞口墙梁试验结果比较，μ＝1.062，δ＝0.141；与33个简支有洞口墙梁试验结果比较，μ＝0.966，δ＝0.155。工程实践表明，由于此式给出的承载力较低，往往成为墙梁设计中的控制指标。试验表明，墙梁顶面圈梁(称为顶梁)如同放在砌体上的弹性地基梁，能将楼层荷载部分传至支座，并和托梁一起约束墙体横向变形，延缓和阻滞斜裂缝开展，提高墙体受剪承载力。本规范根据7个设置顶梁的连续墙梁剪切破坏试验结果，给出考虑顶梁作用的墙体受剪承载力公式(7.3.9)，计算值与试验值之比，μ＝0.844，δ＝0.084。工程实践表明，墙梁顶面以上集中荷载占各层荷载比值不大，且经各层传递至墙梁顶面已趋均匀，故将墙梁顶面以上各层集中荷载均除以跨度近似化为均布荷载计算。由于翼墙或构造柱的存在，使多层墙梁楼盖荷载向翼墙或构造柱卸荷而减少墙体剪力，改善墙体受剪性能，故采用翼墙影响系数ξ1。为了简化计算，单层墙梁洞口影响系数ξ2不再采用公式表达，与多层墙梁一样给出定值。

7.3.12

墙梁的构造应符合下列规定：
1 托梁和框支柱的混凝土强度等级不应低于C30；
2 承重墙梁的块体强度等级不应低于MU10，计算高度范围内墙体的砂浆强度等级不应低于M10(Mb10)；
3 框支墙梁的上部砌体房屋，以及设有承重的简支墙梁或连续墙梁的房屋，应满足刚性方案房屋的要求；
4 墙梁的计算高度范围内的墙体厚度，对砖砌体不应小于240mm，对混凝土砌块砌体不应小于190mm；
5 墙梁洞口上方应设置混凝土过梁，其支承长度不应小于240mm；洞口范围内不应施加集中荷载；
6 承重墙梁的支座处应设置落地翼墙，翼墙厚度，对砖砌体不应小于240mm，对混凝土砌块砌体不应小于190mm，翼墙宽度不应小于墙梁墙体厚度的3倍。并与墙梁墙体同时砌筑。当不能设置翼墙时，应设置落地且上、下贯通的混凝土构造柱；
7 当墙梁墙体在靠近支座1/3跨度范围内开洞时，支座处应设置落地且上、下贯通的混凝土构造柱，并应与每层圈梁连接；
8 墙梁计算高度范围内的墙体，每天可砌筑高度不应超过1.5m，否则，应加设临时支撑；
9 托梁两侧各两个开间的楼盖应采用现浇混凝土楼盖，楼板厚度不应小于120mm，当楼板厚度大于150mm时，应采用双层双向钢筋网，楼板上应少开洞，洞口尺寸大于800mm时应设洞口边梁；
10 托梁每跨底部的纵向受力钢筋应通长设置，不应在跨中弯起或截断；钢筋连接应采用机械连接或焊接；
11 托梁跨中截面的纵向受力钢筋总配筋率不应小于0.6％；
12 托梁上部通长布置的纵向钢筋面积与跨中下部纵向钢筋面积之比值不应小于0.4；连续墙梁或多跨框支墙梁的托梁支座上部附加纵向钢筋从支座边缘算起每边延伸长度不应小于l0/4；
13 承重墙梁的托梁在砌体墙、柱上的支承长度不应小于350mm；纵向受力钢筋伸入支座的长度应符合受拉钢筋的锚固要求；
14 当托梁截面高度hb大于等于450mm时，应沿梁截面高度设置通长水平腰筋，其直径不应小于12mm，间距不应大于200mm；
15 对于洞口偏置的墙梁，其托梁的箍筋加密区范围应延到洞口外，距洞边的距离大于等于托梁截面高度hb(图7.3. 12)，箍筋直径不应小于8mm，间距不应大于100mm。

条文说明

7.3.12 为保证托梁与上部墙体共同工作，保证墙梁组合作用的正常发挥，本条对墙梁基本构造要求作了相应的规定。
本次修订，增加了托梁上部通长布置的纵向钢筋面积与跨中下部纵向钢筋面积之比值不应小于0.4的规定。

Ⅰ 砖砌体和钢筋混凝土面层或钢筋砂浆面层的组合砌体构件

8.2.1 当轴向力的偏心距超过本规范第5.1.5条规定的限值时，宜采用砖砌体和钢筋混凝土面层或钢筋砂浆面层组成的组合砖砌体构件(图8.2.1)。

8.2.2 对于砖墙与组合砌体一同砌筑的T形截面构件(图8.2. 1b)，其承载力和高厚比可按矩形截面组合砌体构件计算（图8.2.1c)。

8.2.3 组合砖砌体轴心受压构件的承载力，应按下式计算：
N≤φcom（fA＋fcAc＋ηsf′yA′s） (8.2.3)
式中：φcom——组合砖砌体构件的稳定系数，可按表8. 2. 3采用；
A——砖砌体的截面面积；
fc——混凝土或面层水泥砂浆的轴心抗压强度设计值，砂浆的轴心抗压强度设计值可取为同强度等级混
凝土的轴心抗压强度设计值的70％，当砂浆为M15时，取5.0MPa；当砂浆为M10时，取3.4MPa；当砂浆强度为M7.5时，取2.5MPa；

Ac——混凝土或砂浆面层的截面面积；
ηs——受压钢筋的强度系数，当为混凝土面层时，可取1.0；当为砂浆面层时可取0.9；
f′y——钢筋的抗压强度设计值；
A′s——受压钢筋的截面面积。

注：组合砖砌体构件截面的配筋率ρ＝A′s/bh

8.2.4 组合砖砌体偏心受压构件的承载力，应按下列公式计算：
N≤fA′＋fcA′c＋ηsf′yA′s —σsAs (8.2.4—1)
或
NeN≤fSs＋fcSc,s＋ηsf′yA′s（h0—a′s) (8.2.4—2)
此时受压区的高度x可按下列公式确定：
fSN＋fcSc,N＋ηsf′yA′se′N—σsAseN＝0 (8.2.4—3)
eN＝e＋ea＋(h/2—as）(8.2.4—4)
e′N＝e＋ea—(h/2—a′s)(8.2.4—5)
ea＝β2h/2200(1—0.022β) (8.2.4—6)
式中：A′——砖砌体受压部分的面积；
A′c——混凝土或砂浆面层受压部分的面积；
σs——钢筋As的应力；
As——距轴向力N较远侧钢筋的截面面积；
Ss——砖砌体受压部分的面积对钢筋As重心的面积矩；
Sc,s——混凝土或砂浆面层受压部分的面积对钢筋As重心的面积矩；
SN——砖砌体受压部分的面积对轴向力N作用点的面积矩；
Sc,N——混凝土或砂浆面层受压部分的面积对轴向力N作用点的面积矩；
eN、e′N—— 分别为钢筋As和A′s重心至轴向力N作用点的距离(图8.2.4)；
e——轴向力的初始偏心距，按荷载设计值计算，当e小于0.05h时，应取e等于0.05h；
ea——组合砖砌体构件在轴向力作用下的附加偏心距；
h0——组合砖砌体构件截面的有效高度，取h0＝h—as；
as、a′s——分别为钢筋As和A′s重心至截面较近边的距离。

8.2.5 组合砖砌体钢筋As的应力σs(单位为MPa，正值为拉应力，负值为压应力)应按下列规定计算：
1 当为小偏心受压，即 ζ＞ζb 时，
σs＝650—800ζ (8.2.5—1)
2 当为大偏心受压，即ζ≤ζb时，
σs＝fy (8.2.5—2)
ζ＝x/h0 (8.2.5—3)
式中：σs—— 钢筋的应力，当σs＞fy时，取σs＝fy；当σs＜f′y时，取σs＝f′y；
ξ——组合砖砌体构件截面的相对受压区高度；
fy——钢筋的抗拉强度设计值。
3 组合砖砌体构件受压区相对高度的界限值ξb,对于HRB400级钢筋，应取0.36；对于HRB335级钢筋，应取0.44；对于HPB300级钢筋，应取0.47。

8.2.6 组合砖砌体构件的构造应符合下列规定：
1 面层混凝土强度等级宜采用C20。面层水泥砂浆强度等级不宜低于M10。砌筑砂浆的强度等级不宜低于M7.5；
2 砂浆面层的厚度，可采用30mm～45mm。当面层厚度大于45mm时，其面层宜采用混凝土；
3 竖向受力钢筋宜采用HPB300级钢筋，对于混凝土面层，亦可采用HRB335级钢筋。受压钢筋一侧的配筋率，对砂浆面层，不宜小于0.1％，对混凝土面层，不宜小于0.2％。受拉钢筋的配筋率，不应小于0.1％。竖向受力钢筋的直径，不应小于8mm，钢筋的净间距，不应小于30mm；
4 箍筋的直径，不宜小于4mm及0.2倍的受压钢筋直径，并不宜大于6mm。箍筋的间距，不应大于20倍受压钢筋的直径及500mm，并不应小于120mm；
5 当组合砖砌体构件一侧的竖向受力钢筋多于4根时，应设置附加箍筋或拉结钢筋；
6 对于截面长短边相差较大的构件如墙体等，应采用穿通墙体的拉结钢筋作为箍筋，同时设置水平分布钢筋。水平分布钢筋的竖向间距及拉结钢筋的水平间距，均不应大于500mm(图8.2.6)；

7 组合砖砌体构件的顶部和底部，以及牛腿部位，必须设置钢筋混凝土垫块。竖向受力钢筋伸入垫块的长度，必须满足锚固要求。

条文说明

8.2.2 对于砖墙与组合砌体一同砌筑的T形截面构件，通过分析和比较表明，高厚比验算和截面受压承载力均按矩形截面组合砌体构件进行计算是偏于安全的，亦避免了原规范在这两项计算上的不一致。

8.2.3～8.2.5 砖砌体和钢筋混凝土面层或钢筋砂浆面层组合的砌体构件，其受压承载力计算公式的建立，详见88规范的条文说明。本次修订依据《混凝土结构设计规范》GB 50010 中混凝土轴心受压强度设计值，对面层水泥砂浆的轴心抗压强度设计值作了调整；按钢筋强度的取值，对受压区相对高度的界限值，作了相应的补充和调整。

Ⅱ 砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙

8.2.7 砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙(图8.2.7)的轴心受压承载力，应按下列公式计算：

式中：φcom——组合砖墙的稳定系数，可按表8.2.3采用；
η——强度系数，当l/bc小于4时，取l/bc等于4；
l——沿墙长方向构造柱的间距；
bc——沿墙长方向构造柱的宽度；
A——扣除孔洞和构造柱的砖砌体截面面积；
Ac——构造柱的截面面积。

8.2.8 砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙，平面外的偏心受压承载力，可按下列规定计算：
1 构件的弯矩或偏心距可按本规范第4. 2.5条规定的方法确定；
2 可按本规范第8.2.4条和8.2.5条的规定确定构造柱纵向钢筋，但截面宽度应改为构造柱间距l；大偏心受压时，可不计受压区构造柱混凝土和钢筋的作用，构造柱的计算配筋不应小于第8.2.9条规定的要求。

8.2.9 组合砖墙的材料和构造应符合下列规定：
1 砂浆的强度等级不应低于M5，构造柱的混凝土强度等级不宜低于C20；
2 构造柱的截面尺寸不宜小于240mm×240mm，其厚度不应小于墙厚，边柱、角柱的截面宽度宜适当加大。柱内竖向受力钢筋，对于中柱，钢筋数量不宜少于4根、直径不宜小于12mm；对于边柱、角柱，钢筋数量不宜少于4根、直径不宜小于14mm。构造柱的竖向受力钢筋的直径也不宜大于16mm。其箍筋，一般部位宜采用直径6mm、间距200mm，楼层上下500mm范围内宜采用直径6mm、间距100mm。构造柱的竖向受力钢筋应在基础梁和楼层圈梁中锚固，并应符合受拉钢筋的锚固要求；
3 组合砖墙砌体结构房屋，应在纵横墙交接处、墙端部和较大洞口的洞边设置构造柱，其间距不宜大于4m。各层洞口宜设置在相应位置，并宜上下对齐；
4 组合砖墙砌体结构房屋应在基础顶面、有组合墙的楼层处设置现浇钢筋混凝土圈梁。圈梁的截面高度不宜小于240mm；纵向钢筋数量不宜少于4根、直径不宜小于12mm，纵向钢筋应伸入构造柱内，并应符合受拉钢筋的锚固要求；圈梁的箍筋直径宜采用6mm、间距200mm；
5 砖砌体与构造柱的连接处应砌成马牙槎，并应沿墙高每隔500mm设2根直径6mm的拉结钢筋，且每边伸入墙内不宜小于600mm；
6 构造柱可不单独设置基础，但应伸入室外地坪下500mm，或与埋深小于500mm的基础梁相连；
7 组合砖墙的施工顺序应为先砌墙后浇混凝土构造柱。

条文说明

8.2.7 在荷载作用下，由于构造柱和砖墙的刚度不同，以及内力重分布的结果，构造柱分担墙体上的荷载。此外，构造柱与圈梁形成“弱框架”，砌体受到约束，也提高了墙体的承载力。设置构造柱砖墙与组合砖砌体构件有类似之处，湖南大学的试验研究表明。可采用组合砖砌体轴心受压构件承载力的计算公式，但引入强度系数以反映前者与后者的差别。

8.2.8 对于砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙平面外的偏心受压承载力，本条的规定是—种简化、近似的计算方法且偏于安全。

8.2.9 有限元分析和试验结果表明，设有构造柱的砖墙中，边柱处于偏心受压状态，设计时宜适当增大边柱截面及增大配筋。如可采用240mm×370mm，配414钢筋。
在影响设置构造柱砖墙承载力的诸多因素中，柱间距的影响最为显著。理论分析和试验结果表明，对于中间柱，它对柱每侧砌体的影响长度约为1.2m；对于边柱，其影响长度约为1m。构造柱间距为2m左右时，柱的作用得到充分发挥。构造柱间距大于4m时，它对墙体受压承载力的影响很小。
为了保证构造柱与圈梁形成一种“弱框架”，对砖墙产生较大的约束，因而本条对钢筋混凝土圈梁的设置作了较为严格的规定。

9.2.4

矩形截面偏心受压配筋砌块砌体构件正截面承载力计算，应符合下列规定：
1 相对界限受压区高度的取值，对HPB300级钢筋取ξb等于0.57，对HRB335级钢筋取ξb等于0.55，对HRB400级钢筋取ξb等于0.52；当截面受压区高度x小于等于ξbh0时，按大偏心受压计算；当x大于ξbh0时，按为小偏心受压计算。
2 大偏心受压时应按下列公式计算(图9.2.4)：
N≤fgbx＋f′yA′s—fyAs—ΣfsiAsi (9.2.4—1)
NeN≤fgbx(h0—x/2)＋f′yA′s(h0—a′s)—ΣfsiSsi (9.2.4—2)
式中：N——轴向力设计值；
fg——灌孔砌体的抗压强度设计值；
fy、f′y——竖向受拉、压主筋的强度设计值；
b——截面宽度；
fsi——竖向分布钢筋的抗拉强度设计值；
As、A′s——竖向受拉、压主筋的截面面积；
Asi——单根竖向分布钢筋的截面面积；
Ssi ——第i根竖向分布钢筋对竖向受拉主筋的面积矩；
eN——轴向力作用点到竖向受拉主筋合力点之间的距离，可按第8.2.4条的规定计算；
a′s——受压区纵向钢筋合力点至截面受压区边缘的距离，对T形、L形、工形截面，当翼缘受压时取100mm，其他情况取300mm；
as——受拉区纵向钢筋合力点至截面受拉区边缘的距离，对T形、L形、工形截面，当翼缘受压时取300mm，其他情况取100mm。
3 当大偏心受压计算的受压区高度x小于2a′s时，其正截面承载力可按下式进行计算：

Ne′N≤fyAs(h0—a′s) (9.2.4—3)
式中：e′N——轴向力作用点至竖向受压主筋合力点之间的距离，可按本规范第8.2.4条的规定计算。
4 小偏心受压时，应按下列公式计算(图9.2.4)

N≤fgbx＋f′yA′s—σsAs (9.2.4—4)
NeN≤fgbx(h0—x/2)＋f′yA′s(h0—a′s) (9.2.4—5)
(9.2.4—6)
注：当受压区竖向受压主筋无箍筋或无水平钢筋约束时，可不考虑竖向受压主筋的作用，即取f′yA′s＝0。
5 矩形截面对称配筋砌块砌体小偏心受压时，也可近似按下列公式计算钢筋截面面积：

注：小偏心受压计算中未考虑竖向分布钢筋的作用。

9.3.1

偏心受压和偏心受拉配筋砌块砌体剪力墙，其斜截面受剪承载力应根据下列情况进行计算：
1 剪力墙的截面，应满足下式要求：
V≤0.25fgbh0 (9.3.1—1)
式中：V——剪力墙的剪力设计值；
b——剪力墙截面宽度或T形、倒L形截面腹板宽度；
h0——剪力墙截面的有效高度。
2 剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力，应按下列公式计算：

式中：fvg——灌孔砌体的抗剪强度设计值，应按第3.2.2条的规定采用；
M、N、V——计算截面的弯矩、轴向力和剪力设计值，当N大于0.25fgbh时取N＝0.25fgbh；
A——剪力墙的截面面积，其中翼缘的有效面积，可按表9.2.5的规定确定；
AW——T形或倒L形截面腹板的截面面积，对矩形截面取AW等于A；
λ——计算截面的剪跨比，当λ小于1.5时取1.5，当λ大于或等于2.2时取2.2；
h0——剪力墙截面的有效高度；
Ash——配置在同一截面内的水平分布钢筋或网片的全部截面面积；
s——水平分布钢筋的竖向间距；
fyh——水平钢筋的抗拉强度设计值。
3 剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应按下列公式计算：

条文说明

9.3.1 试验表明，配筋灌孔砌块砌体剪力墙的抗剪受力性能，与非灌实砌块砌体墙有较大的区别：由于灌孔混凝土的强度较高，砂浆的强度对墙体抗剪承载力的影响较少，这种墙体的抗剪性能更接近于钢筋混凝土剪力墙。
配筋砌块砌体剪力墙的抗剪承载力除材料强度外，主要与垂直正应力、墙体的高宽比或剪跨比，水平和垂直配筋率等因素有关：
1 正应力σ0，也即轴压比对抗剪承载力的影响，在轴压比不大的情况下，墙体的抗剪能力、变形能力随σ0的增加而增加。湖南大学的试验表明，当σ0从1.1MPa提高到3.95MPa时，极限抗剪承载力提高了65％，但当σ0＞0.75fm时，墙体的破坏形态转为斜压破坏，σ0的增加反而使墙体的承载力有所降低。因此应对墙体的轴压比加以限制。国标准《配筋砌体设计规范》，规定σ0＝N/bh0≤0.4f，或N≤0.4bhf。本条根据我国试验，控制正应力对抗剪承载力的贡献不大于0.12N。这是偏于安全的,而美国规范为0.25N。
2 剪力墙的高宽比或剪跨比(λ)对其抗剪承载力有很大的影响。这种影响主要反映在不同的应力状态和破坏形态，小剪跨比试件，如λ≤1，则趋于剪切破坏，而λ＞1，则趋于弯曲破坏，剪切破坏的墙体的抗侧承载力远大于弯曲破坏墙体的抗侧承载力。
关于两种破坏形式的界限剪跨比(λ)，尚与正应力σ0有关。目前收集到的国内外试验资料中，大剪跨比试验数据较少。根据哈尔滨建筑大学所作的7个墙片数据认为λ＝1.6可作为两种破坏形式的界限值。根据我国沈阳建工学院、湖南大学、哈尔滨建筑大学、同济大学等试验数据，统计分析提出的反映剪跨比影响的关系式，其中的砌体抗剪强度，足在综合考虑混凝土砌块、砂浆和混凝土注芯率基础上，用砌体的抗压强度的函数(√fg)表征的。这和无筋砌体的抗剪模式相似。国际标准和美国规范也均采用这种模式。
3 配筋砌块砌体剪力墙中的钢筋提高了墙体的变形能力和抗剪能力。其中水平钢筋(网)在通过斜截面上直接受拉抗剪，但它在墙体开裂前几乎不受力，墙体开裂直至达到极限荷载时所有水平钢筋均参与受力并达到屈服。而竖向钢筋主要通过销栓作用抗剪，极限荷载时该钢筋达不到屈服，墙体破坏时部分竖向钢筋可屈服。据试验和国外有关文献，竖向钢筋的抗剪贡献为0.24fyvAsv，本公式未直接反映竖向钢筋的贡献，而是通过综合考虑正应力的影响，以无筋砌体部分承载力的调整给出的。根据41片墙体的试验结果：

试验值与按上式计算值的平均比值为1.188，其变异系数为0.220。现取偏下限值，即将上式乘0.9，并根据设定的配筋砌体剪力墙的可靠度要求，得到上列的计算公式。
上列公式较好地反映了配筋砌块砌体剪力墙抗剪承载力主要因素。从砌体规范本身来讲是较理想的系统表达式。但考虑到我国规范体系的理论模式的一致性要求，经与《混凝土结构设计规范》GB 50010和《建筑抗震设计规范》GB 50011协调，最终将上列公式改写成具有钢筋混凝土剪力墙的模式，但又反映砌体特点的计算表达式。这些特点包括：
①砌块灌孔砌体只能采用抗剪强度fvg，而不能像混凝土那样采用抗拉强度ft。
②试验表明水平钢筋的贡献是有限的，特别是在较大剪跨比的情况下更是如此。因此根据试验并参照国际标准，对该项的承载力进行了降低。
③轴向力或正应力对抗剪承载力的影响项，砌体规范根据试验和计算分析。对偏压和偏拉采用了不同的系数：偏压为＋0.12，偏拉为—0.22。我们认为钢筋混凝土规范对两者不加区别是欠妥的。
现将上式中由抗压强度模式表达的方式改为抗剪强度模式的转换过程进行说明，以帮助了解该公式的形成过程：
①由fvg＝0.208fg0.55则有fg0.55＝（1/0.208）fvg；
②根据公式模式的一致性要求及公式中砌体项采用√fg时，对高强砌体材料偏低的情况，也将√fg调为fg0.55；
③将fg0.55＝（1/0.208）fvg代入公式(2)中，则得到砌体项的数值(0.13/0.208)fvg＝0.625fvg,取0.6fvg；
④根据计算，将式(2)中的剪跨比影响系数，由1.5/(λ＋0.5)改为1/(λ—0.5)则完成了如公式(9.3.1—2)的全部转换。

9.3.2

9.3.2 配筋砌块砌体剪力墙连梁的斜截面受剪承载力，应符合下列规定：
1 当连梁采用钢筋混凝土时，连梁的承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定进行计算；
2 当连梁采用配筋砌块砌体时，应符合下列规定：
1)连梁的截面，应符合下列规定：
Vb≤0.25fgbh0 (9.3.2—1)
2)连梁的斜截面受剪承载力应按下列公式计算：
Vb≤0.8fvgbh0＋fyv (Asv/s)h0 (9.3.2—2)
式中：Vb——连梁的剪力设计值；
b——连梁的截面宽度；
h0 ——连梁的截面有效高度；
Asv—— 配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；
fyv—— 箍筋的抗拉强度设计值；
s——沿构件长度方向箍筋的间距。
注：连梁的正截面受弯承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010受弯构件的有关规定进行计算，当采用配筋砌块砌体时，应采用其相应的计算参数和指标。

条文说明

9.3.2 本条主要参照国际标准《配筋砌体设计规范》、《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》和配筋混凝土砌块砌体剪力墙的试验数据制定的。
配筋砌块砌体连梁，当跨高比较小，如小于2.5，即所谓“深梁”的范围，而此时的受力更像小剪跨比的剪力墙，只不过σ0的影响很小；当跨高比大于2.5时，即所谓的“浅梁”范围，而此时受力则更像大剪跨比的剪力墙。因此剪力墙的连梁除满足正截面承载力要求外，还必须满足受剪承载力要求，以避免连梁产生受剪破坏后导致剪力墙的延性降低。
对连梁截面的控制要求，是基于这种构件的受剪承载力应该具有一个上限值，根据我国的试验，并参照混凝土结构的设计原则,取为0.25fgbh0。在这种情况下能保证连梁的承载能力发挥和变形处在可控的工作状态之内。
另外，考虑到连梁受力较大、配筋较多时，配筋砌块砌体连梁的布筋和施工要求较高，此时只要按材料的等强原则，也可将连梁部分设计成混凝土的，国内的一些试点工程也是这样做的，虽然在施工程序上增加—定的模板工作量，但工程质量是可保证的。故本条增加了这种选择。

Ⅰ钢筋

9.4.1 钢筋的选择应符合下列规定：
1 钢筋的直径不宜大于25mm，当设置在灰缝中时不应小于4mm，在其他部位不应小于10mm；
2 配置在孔洞或空腔中的钢筋面积不应大于孔洞或空腔面积的6％。

9.4.2 钢筋的设置，应符合下列规定：
1 设置在灰缝中钢筋的直径不宜大于灰缝厚度的1/2；
2 两平行的水平钢筋间的净距不应小于50mm；
3 柱和壁柱中的竖向钢筋的净距不宜小于40mm(包括接头处钢筋间的净距)。

9.4.3 钢筋在灌孔混凝土中的锚固，应符合下列规定：
1 当计算中充分利用竖向受拉钢筋强度时，其锚固长度la，对HRB335级钢筋不应小于30d；对HRB400和RRB400级钢筋不应小于35d；在任何情况下钢筋(包括钢筋网片)锚固长度不应小于300mm；
2 竖向受拉钢筋不应在受拉区截断。如必须截断时，应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外，延伸的长度不应小于20d；
3 竖向受压钢筋在跨中截断时，必须伸至按计算不需要该钢筋的截面以外，延伸的长度不应小于20d；对绑扎骨架中末端无弯钩的钢筋，不应小于25d；
4 钢筋骨架中的受力光圆钢筋，应在钢筋末端作弯钩，在焊接骨架、焊接网以及轴心受压构件中，不作弯钩；绑扎骨架中的受力带肋钢筋，在钢筋的末端不做弯钩。

9.4.4 钢筋的直径大于22mm时宜采用机械连接接头，接头的质量应符合国家现行有关标准的规定；其他直径的钢筋可采用搭接接头，并应符合下列规定：
1 钢筋的接头位置宜设置在受力较小处；
2 受拉钢筋的搭接接头长度不应小于1.1la，受压钢筋的搭接接头长度不应小于0.7la，且不应小于300mm；
3 当相邻接头钢筋的间距不大于75mm时，其搭接长度应为1.2la。当钢筋间的接头错开20d时，搭接长度可不增加。

9.4.5 水平受力钢筋(网片)的锚固和搭接长度应符合下列规定：
1 在凹槽砌块混凝土带中钢筋的锚固长度不宜小于30d，且其水平或垂直弯折段的长度不宜小于15d和200mm；钢筋的搭接长度不宜小于35d；
2 在砌体水平灰缝中，钢筋的锚固长度不宜小于50d，且其水平或垂直弯折段的长度不宜小于20d和250mm；钢筋的搭接长度不宜小于55d；
3 在隔皮或错缝搭接的灰缝中为55d＋2h，d为灰缝受力钢筋的直径，h为水平灰缝的间距。

条文说明

9.4.1～9.4.5 从配筋砌块砌体对钢筋的要求看，和钢筋混凝土结构对钢筋的要求有很多相同之处，但又有其特点，如钢筋的规格要受到孔洞和灰缝的限制；钢筋的接头宜采用搭接或非接触搭接接头，以便于先砌墙后插筋、就位绑扎和浇灌混凝土的施工工艺。
对于钢筋在砌体灌孔混凝土中锚固的可靠性，人们比较关注，为此我国沈阳建筑大学和北京建筑工程学院作了专门锚固试验，表明，位于灌孔混凝土中的钢筋，不论位置是否对中，均能在远小于规定的锚固长度内达到屈服。这是因为灌孔混凝土中的钢筋处在周边有砌块壁形成约束条件下的混凝土所至，这比钢筋在一般混凝土中的锚固条件要好。国际标准《配筋砌体设计规范》IS0 9652中有砌块约束的混凝土内的钢筋锚固粘结强度比无砌块约束(不在块体孔内)的数值(混凝土强度等级为C10～C25情况下)，对光圆钢筋高出85％～20％；对带肋钢筋高出140％～64％。
试验发现对于配置在水平灰缝中的受力钢筋，其握裹条件较灌孔混凝土中的钢筋要差一些，因此在保证足够的砂浆保护层的条件下，其搭接长度较其他条件下要长。

Ⅱ 配筋砌块砌体剪力墙、连梁

9.4.6 配筋砌块砌体剪力墙、连梁的砌体材料强度等级应符合下列规定：
1 砌块不应低于MU10；
2 砌筑砂浆不应低于Mb7.5；
3 灌孔混凝土不应低于Cb20。
注：对安全等级为一级或设计使用年限大于50a的配筋砌块砌体房屋，所用材料的最低强度等级应至少提高一级。

9.4.7 配筋砌块砌体剪力墙厚度、连梁截面宽度不应小于190mm。

[已废止]9.4.8 配筋砌块砌体剪力墙的构造配筋应符合下列规定：
1 应在墙的转角、端部和孔洞的两侧配置竖向连续的钢筋，钢筋直径不应小于12mm；
2 应在洞口的底部和顶部设置不小于210的水平钢筋，其伸入墙内的长度不应小于40d和600mm；
3 应在楼(屋)盖的所有纵横墙处设置现浇钢筋混凝土圈梁，圈梁的宽度和高度应等于墙厚和块高，圈梁主筋不应少于410，圈梁的混凝土强度等级不应低于同层混凝土块体强度等级的2倍，或该层灌孔混凝土的强度等级，也不应低于C20；
4 剪力墙其他部位的竖向和水平钢筋的间距不应大于墙长、墙高的1/3，也不应大于900mm；
5 剪力墙沿竖向和水平方向的构造钢筋配筋率均不应小于0.07％。

9.4.9 按壁式框架设计的配筋砌块砌体窗间墙除应符合本规范第9.4.6条～9.4. 8条规定外，尚应符合下列规定：
1 窗间墙的截面应符合下列要求规定：
1)墙宽不应小于800mm；
2)墙净高与墙宽之比不宜大于5。
2 窗间墙中的竖向钢筋应符合下列规定：
1)每片窗间墙中沿全高不应少于4根钢筋；
2)沿墙的全截面应配置足够的抗弯钢筋；
3)窗间墙的竖向钢筋的配筋率不宜小于0.2％，也不宜大于0.8％。
3 窗间墙中的水平分布钢筋应符合下列规定：
1)水平分布钢筋应在墙端部纵筋处向下弯折射90°，弯折段长度不小于15d和150mm；
2)水平分布钢筋的间距：在距梁边1倍墙宽范围内不应大于1/4墙宽，其余部位不应大于1/2墙宽；
3)水平分布钢筋的配筋率不宜小于0.15％。

9.4.10 配筋砌块砌体剪力墙，应按下列情况设置边缘构件：
1 当利用剪力墙端部的砌体受力时，应符合下列规定：
1)应在一字墙的端部至少3倍墙厚范围内的孔中设置不小于12通长竖向钢筋；
2)应在L、T或十字形墙交接处3或4个孔中设置不小于12通长竖向钢筋；
3)当剪力墙的轴压比大于0.6fg时，除按上述规定设置竖向钢筋外，尚应设置间距不大于200mm、直径不小于6mm的钢箍。
2 当在剪力墙墙端设置混凝土柱作为边缘构件时，应符合下列规定：
1)柱的截面宽度宜不小于墙厚，柱的截面高度宜为1～2倍的墙厚，并不应小于200mm；
2)柱的混凝土强度等级不宜低于该墙体块体强度等级的2倍，或不低于该墙体灌孔混凝土的强度等级，也不应低于Cb20；
3)柱的竖向钢筋不宜小于412，箍筋不宜小于6、间距不宜大于200mm；
4)墙体中的水平钢筋应在柱中锚固，并应满足钢筋的锚固要求；
5)柱的施工顺序宜为先砌砌块墙体，后浇捣混凝土。

9.4.11 配筋砌块砌体剪力墙中当连梁采用钢筋混凝土时，连梁混凝土的强度等级不宜低于同层墙体块体强度等级的2倍，或同层墙体灌孔混凝土的强度等级，也不应低于C20；其他构造尚应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。

9.4.12 配筋砌块砌体剪力墙中当连梁采用配筋砌块砌体时，连梁应符合下列规定：
1 连梁的截面应符合下列规定：
1)连梁的高度不应小于两皮砌块的高度和400mm；
2)连梁应采用H型砌块或凹槽砌块组砌，孔洞应全部浇灌混凝土。
2 连梁的水平钢筋宜符合下列规定：
1)连梁上、下水平受力钢筋宜对称、通长设置，在灌孔砌体内的锚固长度不宜小于40d和600mm；
2)连梁水平受力钢筋的含钢率不宜小于0.2％，也不宜大于0.8％。
3 连梁的箍筋应符合下列规定：
1)箍筋的直径不应小于6mm；
2)箍筋的间距不宜大于1/2梁高和600mm；
3)在距支座等于梁高范围内的箍筋间距不应大于1/4梁高，距支座表面第一根箍筋的间距不应大于100mm；
4)箍筋的面积配筋率不宜小于0.15％；
5)箍筋宜为封闭式，双肢箍末端弯钩为135°；单肢箍末端的弯钩为180°，或弯90°加12倍箍筋直径的的延长段。

条文说明

9.4.6 根据配筋砌块剪力墙用于中高层结构需要较多层更高的材料等级作的规定。

9.4.7 这是根据承重混凝土砌块的最小厚度规格尺寸和承重墙支承长度确定的。最通常采用的配筋砌块砌体墙的厚度为190mm。

[已废止】9.4.8 这是确保配筋砌块砌体剪力墙结构安全的最低构造钢筋要求。它加强了孔洞的削弱部位和墙体的周边，规定了水平及竖向钢筋的间距和构造配筋率。
剪力墙的配筋比较均匀，其隐函的构造含钢率约为0.05％～0.06％。据国外规范的背景材料，该构造配筋率有两个作用：一是限制砌体干缩裂缝，二是能保证剪力墙具有一定的延性，一般在非地震设防地区的剪力墙结构应满足这种要求。对局部灌孔砌体，为保证水平配筋带(国外叫系梁)混凝土的浇筑密实，提出竖筋间距不大于600mm，这是来自我国的工程实践。

9.4.9 本条参照美国建筑统一法规——《砌体规范》的内容。和钢筋混凝土剪力墙一样，配筋砌块砌体剪力墙随着墙中洞口的增大，变成一种由抗侧力构件(柱)与水平构件(梁)组成的体系。随窗间墙与连接构件的变化，该体系近似于壁式框架结构体系。试验证明，砌体壁式框架是抵抗剪力与弯矩的理想结构。如比例合适、构造合理，此种结构具有良好的延性。这种体系必须按强柱弱梁的概念进行设计。
对于按壁式框架设计和构造，混凝土砌块剪力墙(肢)，必须采用H型或凹槽砌块组砌，孔洞全部灌注混凝土，施工时需进行严格的监理。

9.4.10 配筋砌块砌体剪力墙的边缘构件，即剪力墙的暗柱，要求在该区设置一定数量的竖向构造钢筋和横向箍筋或等效的约束件，以提高剪力墙的整体抗弯能力和延性。美国规范规定，只有在墙端的应力大于0.4f′m，同时其破坏模式为弯曲形的条件下才应设置。该规范未给出弯曲破坏的标准。但规定了一个“塑性铰区”，即从剪力墙底部到等于墙长的高度范围，即我国混凝土剪力墙结构底部加强区的范围。
根据我国哈尔滨建筑大学、湖南大学作的剪跨比大于1的试验表明：当λ＝2.67时呈现明显的弯曲破坏特征；λ＝2.18时，其破坏形态有一定程度的剪切破坏成分；λ＝1.6时，出现明显的X形裂缝，仍为压区破坏，剪切破坏成分呈现得十分明显。属弯剪型破坏。可将λ＝1.6作为弯剪破坏的界限剪跨比。据此本条将λ＝2作为弯曲破坏对应的剪跨比。其中的0.4f′g.m，换算为我国的设计值约为0.8fg。
关于边缘构件构造配筋，美国规范未规定具体数字，但其条文说明借用混凝土剪力墙边缘构件的概念，只是对边缘构件的设置原则仍有不同观点。本条是根据工程实践和参照我国有关规范的有关要求，及砌块剪力墙的特点给出的。
另外，在保证等强设计的原则，并在砌块砌筑、混凝土浇筑质量保证的情况下，给出了砌块砌体剪力墙端采用混凝土柱为边缘构件的方案。这种方案虽然在施工程序上增加模板工序，但能集中设置竖向钢筋，水平钢筋的锚固也易解决。

9.4.11 本条和第9.3.2条相对应，规定了当采用混凝土连梁时的有关技术要求。

9.4.12 本条是参照美国规范和混凝土砌块的特点以及我国的工程实践制定的。
混凝土砌块砌体剪力墙连梁由H型砌块或凹槽砌块组砌，并应全部浇注混凝土，是确保其整体性和受力性能的关键。

10.1.2已废止

本章适用的多层砌体结构房屋的总层数和总高度，应符合下列规定：
1 房屋的层数和总高度不应超过表10.1.2的规定；

注：1 房屋的总高度指室外地面到主要屋面板板顶或檐口的高度，半地下室从地下室室内地面算起，全地下室和嵌固条件好的半地下室应允许从室外地面算起；对带阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1/2高度处；
2 室内外高差大于0.6m时，房屋总高度应允许比表中的数据适当增加，但增加量应少于1.0m；
3 乙类的多层砌体房屋仍按本地区设防烈度查表，其层数应减少一层且总高度应降低3m；不应采用底部框架—抗震墙砌体房屋。
2 各层横墙较少的多层砌体房屋，总高度应比表10.1.2中的规定降低3m，层数相应减少一层；各层横墙很少的多层砌体房屋，还应再减少一层；
注：横墙较少是指同一楼层内开间大于4.2m的房间占该层总面积的40％以上；其中，开间不大于4.2m的房间占该层总面积不到20％且开间大于4.8m的房间占该层总面积的50％以上为横墙很少。
3 抗震设防烈度为6、7度时，横墙较少的丙类多层砌体房屋，当按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011规定采取加强措施并满足抗震承载力要求时，其高度和层数应允许仍按表10.1. 2中的规定采用；
4 采用蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖的砌体房屋，当砌体的抗剪强度仅达到普通黏土砖砌体的70％时，房屋的层数应比普通砖房屋减少一层，总高度应减少3m；当砌体的抗剪强度达到普通黏土砖砌体的取值时，房屋层数和总高度的要求同普通砖房屋。

条文说明

10.1.2 多层砌体结构房屋的总层数和总高度的限定，是此类房屋抗震设计的重要依据，故将此条定为强制性条文。
坡屋面阁楼层一般仍需计入房屋总高度和层数；坡屋面下的阁楼层，当其实际有效使用面积或重力荷载代表值小于顶层30％时，可不计入房屋总高度和层数，但按局部突出计算地震作用效应。对不带阁楼的坡屋面，当坡屋面坡度大于45°时，房屋总高度宜算到山尖墙的1/2高度处。
嵌固条件好的半地下室应同时满足下列条件，此时房屋的总高度应允许从室外地面算起，其顶板可视为上部多层砌体结构的嵌固端：
1)半地下室顶板和外挡土墙采用现浇钢筋混凝土；
2)当半地下室开有窗洞处并设置窗井，内横墙延伸至窗井外挡土墙并与其相交；
3)上部外墙均与半地下室墙体对齐，与上部墙体不对齐的半地下室内纵、横墙总量分别不大于30％；
4)半地下室室内地面至室外地面的高度应大于地下室净高的二分之一，地下室周边回填土压实系数不小于0.93。
采用蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖砌体的房屋，当砌体的抗剪强度达到普通黏土砖砌体的取值时，按普通砖砌体房屋的规定确定层数和总高度限值；当砌体的抗剪强度介于普通黏土砖砌体抗剪强度的70％～100％之间时，房屋的层数和总高度限值宜比普通砖砌体房屋酌情适当减少。

10.1.3

本章适用的配筋砌块砌体抗震墙结构和部分框支抗震墙结构房屋最大高度应符合表10.1.3的规定。

注：1 房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不包括局部突出屋顶部分)；

2 某层或几层开间大于6.0m以上的房间建筑面积占相应层建筑面积40％以上时，表中数据相应减少6m；
3 部分框支抗震墙结构指首层或底部两层为框支层的结构，不包括仅个别框支墙的情况；
4 房屋的高度超过表内高度时，应根据专门研究，采取有效的加强措施。

条文说明

10.1.3 国内外有关试验研究结果表明，配筋砌块砌体抗震墙结构的承载能力明显高于普通砌体，其竖向和水平灰缝使其具有较大的耗能能力，受力性能和计算方法都与钢筋混凝土抗震墙结构相似。在上海、哈尔滨、大庆等地都成功建造过18层的配筋砌块砌体抗震墙住宅房屋，通过这些试点工程的试验研究和计算分析，表明配筋砌块砌体抗震墙结构在8层～18层范围时具有很强的竞争力，相对现浇钢筋混凝土抗震墙结构房屋，土建造价要低5％～7％。本次规范修订从安全、经济诸方面综合考虑，并对近年来的试验研究和工程实践经验的分析、总结，将适用高度在原规范基础上适当增加，同时补充了7度(0.15g)、8度(0.30g)和9度的有关规定。当横墙较少时，类似多层砌体房屋，也要求其适用高度有所降低。当经过专门研究，有可靠试验依据，采取必要的加强措施，房屋高度可以适当增加。
根据试验研究和理论分析结果，在满足一定设计要求并采取适当抗震构造措施后，底部为部分框支抗震墙的配筋混凝土砌块抗震墙房屋仍具有较好的抗震性能，能够满足6度～8度抗震设防的要求，但考虑到此类结构形式的抗震性能相对不利，因此在最大适用高度限制上给予了较为严格的规定。

10.1.7

结构抗震设计时，地震作用应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定计算。结构的截面抗震验算，应符合下列规定：

1 抗震设防烈度为6度时，规则的砌体结构房屋构件，应允许不进行抗震验算，但应有符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011和本章规定的抗震措施；
2 抗震设防烈度为7度和7度以上的建筑结构，应进行多遇地震作用下的截面抗震验算。6度时，下列多层砌体结构房屋的构件，应进行多遇地震作用下的截面抗震验算。
1)平面不规则的建筑；
2)总层数超过三层的底部框架—抗震墙砌体房屋；
3)外廊式和单面走廊式底部框架—抗震墙砌体房屋；
4)托梁等转换构件。

条文说明

10.1.7 根据现行《建筑抗震设计规范》GB 50011，补充了结构的构件截面抗震验算的相关规定，进一步明确6度时对规则建筑局部托墙梁及支承其的柱子等重要构件尚应进行截面抗震验算。
多层砌体房屋不符合下列要求之一时可视为平面不规则，6度时仍要求进行多遇地震作用下的构件截面抗震验算。
1)平面轮廓凹凸尺寸，不超过典型尺寸的50％；
2)纵横向砌体抗震墙的布置均匀对称，沿平面内基本对齐；且同一轴线上的门、窗间墙宽度比较均匀；墙面洞口的面积，6、7度时不宜大于墙面总面积的55％，8、9度时不宜大于50％；
3)房屋纵横向抗震墙体的数量相差不大；横墙的间距和内纵墙累计长度满足现行《建筑抗震设计规范》GB 50011的要求；
4)有效楼板宽度不小于该层楼板典型宽度的50％，或开洞面积不大于该层楼面面积的30％；
5)房屋错层的楼板高差不超过500mm。
6度且总层数不超过三层的底层框架—抗震墙砌体房屋，由于地震作用小，根据以往设计经验，底层的抗震验算均满足要求，因此可以不进行包括底层在内的截面抗震验算。如果外廊式和单面走廊式的多层房屋采用底层框架—抗震墙，其高宽比较大且进深大多为一跨，单跨底层框架—抗震墙的安全冗余度小于多跨，此时应对其进行抗震验算。

10.1.10

配筋砌块砌体短肢抗震墙及一般抗震墙设置，应符合下列规定：

1 抗震墙宜沿主轴方向双向布置，各向结构刚度、承载力宜均匀分布。高层建筑不宜采用全部为短肢墙的配筋砌块砌体抗震墙结构，应形成短肢抗震墙与一般抗震墙共同抵抗水平地震作用的抗震墙结构。9度时不宜采用短肢墙；
2 纵横方向的抗震墙宜拉通对齐；较长的抗震墙可采用楼板或弱连梁分为若干个独立的墙段，每个独立墙段的总高度与长度之比不宜小于2，墙肢的截面高度也不宜大于8m；
3 抗震墙的门窗洞口宜上下对齐，成列布置；
4 一般抗震墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不应小于结构总倾覆力矩的50％，且两个主轴方向，短肢抗震墙截面面积与同一层所有抗震墙截面面积比例不宜大于20％；
5 短肢抗震墙宜设翼缘。一字形短肢墙平面外不宜布置与之单侧相交的楼面梁；
6 短肢墙的抗震等级应比表10.1.6的规定提高一级采用；已为一级时，配筋应按9度的要求提高；
7 配筋砌块砌体抗震墙的墙肢截面高度不宜小于墙肢截面宽度的5倍。
注：短肢抗震墙是指墙肢截面高度与宽度之比为5～8的抗震墙，一般抗震墙是指墙肢截面高度与宽度之比大于8的抗震墙。L形，T形,＋形等多肢墙截面的长短肢性质应由较长一肢确定。

条文说明

10.1.10 根据房屋抗震设计的规则性要求，提出配筋混凝土砌块房屋平面和竖向布置简单、规则、抗震墙拉通对直的要求，从结构体型的设计上保证房屋具有较好的抗震性能。对墙肢长度的要求，是考虑到抗震墙结构应具有延性，高宽比大于2的延性抗震墙，可避免脆性的剪切破坏，要求墙段的长度(即墙段截面高度)不宜大于8m。当墙很长时，可通过开设洞口将长墙分成长度较小、较均匀的超静定次数较高的联肢墙，洞口连梁宜采用约束弯矩较小的弱连梁（其跨高比宜大于6)。
由于配筋砌块砌体抗震墙的竖向钢筋设置在砌块孔洞内(距墙端约100mm)，墙肢长度很短时很难充分发挥作用，尽管短肢抗震墙结构有利于建筑布置，能扩大使用空间，减轻结构自重，但是其抗震性能较差，因此一般抗震墙不能过少、墙肢不宜过短，不应设计多数为短肢抗震墙的建筑，而要求设置足够数量的一般抗震墙，形成以一般抗震墙为主、短肢抗震墙与一般抗震墙相结合的共同抵抗水平力的结构，保证房屋的抗震能力。本条文参照有关规定，对短肢抗震墙截面面积与同一层内所有抗震墙截面画积比例作了规定。
一字形短肢抗震墙延性及平面外稳定均十分不利，因此规定不宜布置单侧楼面梁与之平面外垂直或斜交，同时要求短肢抗震墙应尽可能设置翼缘，保证短肢抗震墙具有适当的抗震能力。

10.1.12

结构材料性能指标，应符合下列规定：

1 砌体材料应符合下列规定：
1)普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5；蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖及混凝土砖的强度等级不应低于MU15，其砌筑砂浆强度等级不应低于Ms5(Mb5)；
2)混凝土砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5；
3)约束砖砌体墙，其砌筑砂浆强度等级不应低于M10或Mb10；
4)配筋砌块砌体抗震墙，其混凝土空心砌块的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb10。
2 混凝土材料，应符合下列规定：
1)托梁，底部框架—抗震墙砌体房屋中的框架梁、框架柱、节点核芯区、混凝土墙和过渡层底板，部分框支配筋砌块砌体抗震墙结构中的框支梁和框支柱等转换构件、节点核芯区、落地混凝土墙和转换层楼板，其混凝土的强度等级不应低于C30；
2)构造柱、圈梁、水平现浇钢筋混凝土带及其他各类构件不应低于C20，砌块砌体芯柱和配筋砌块砌体抗震墙的灌孔混凝土强度等级不应低于Cb20。
3 钢筋材料应符合下列规定：
1)钢筋宜选用HRB400级钢筋和HRB335级钢筋，也可采用HPB300级钢筋；
2)托梁、框架梁、框架柱等混凝土构件和落地混凝土墙，其普通受力钢筋宜优先选用HRB400钢筋。

条文说明

10.1.12 此次修订将本规范抗震设计所用的各种结构材料的性能指标最低要求进行了汇总和补充。
由于本次修订规范普遍对砌体材料的强度等级作了上调，以利砌体建筑向轻质高强发展。砌体结构构件抗震设计对材料的最低强度等级要求，也应随之提高。
配筋砌块砌体抗震墙的灌孔混凝土强度与混凝土砌块块材的强度应该匹配，才能充分发挥灌孔砌体的结构性能，因此砌块的强度和灌孔混凝土的强度不应过低，而且低强度的灌孔混凝土其和易性也较差，施工质量无法保证。试验结果表明，砂浆强度对配筋砌块砌体抗震墙的承载能力影响不大，但考虑到浇灌混凝土时砌块砌体应具有一定的强度，因此砌筑砂浆的强度等级宜适当高一些。

10.1.13

考虑地震作用组合的配筋砌体结构构件，其配置的受力钢筋的锚固和接头，除应符合本规范第9章的要求外，尚应符合下列规定：

1 纵向受拉钢筋的最小锚固长度lae，抗震等级为一、二级时，lae取1.15la，抗震等级为三级时，lae取1.05la，抗震等级为四级时，lae取1.0la，la为受拉钢筋的锚固长度，按第9.4. 3条的规定确定。
2 钢筋搭接接头，对一、二级抗震等级不小于1.2la＋5d；对三、四级不小于1.2la。
3 配筋砌块砌体剪力墙的水平分布钢筋沿墙长应连续设置，两端的锚固应符合下列规定：
1)一、二级抗震等级剪力墙，水平分布钢筋可绕主筋弯180°弯钩，弯钩端部直段长度不宜小于12d；水平分布钢筋亦可弯入端部灌孔混凝土中，锚固长度不应小于30d，且不应小于250mm；
2)三、四级剪力墙，水平分布钢筋可弯入端部灌孔混凝土中，锚固长度不应小于20d，且不应小于200mm；
3)当采用焊接网片作为剪力墙水平钢筋时，应在钢筋网片的弯折端部加焊两根直径与抗剪钢筋相同的横向钢筋，弯入灌孔混凝土的长度不应小于150mm。

条文说明

10.1.13 参照钢筋混凝土结构并结合配筋砌体的特点，提出的受力钢筋的锚固和接头要求。
根据我国的试验研究，在配筋砌体灌孔混凝土中的钢筋锚固和搭接，远远小于本条规定的长度就能达到屈服或流限，不比在混凝土中锚固差，一种解释是位于砌块灌孔混凝土中的钢筋的锚固受到的周围材料的约束更大些。
配筋砌块砌体抗震墙水平钢筋端头锚固的要求是根据国内外试验研究成果和经验提出的。配筋砌块砌体抗震墙的水平钢筋，当采用围绕墙端竖向钢筋180°加12d延长段锚固时，对施工造成较大的难度，而一般作法是将该水平钢筋在末端弯钩锚于灌孔混凝土中，弯入长度为200mm，在试验中发现这样的弯折锚固长度已能保证该水平钢筋能达到屈服。因此，考虑不同的抗震等级和施工因素，给出该锚固长度规定。对焊接网片，一般钢筋直径较细均在5以下，加上较密的横向钢筋锚固较好，末端弯折并锚入混凝土的做法更增加网片的锚固作用。
底部框架—抗震墙砌体房屋中，底部配筋砌体墙边框梁、柱混凝土强度不低于C30，因此建议抗震墙中水平或竖向钢筋在边框梁、柱中的锚固长度，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定确定。

Ⅰ承载力计算

10.2.1 普通砖、多孔砖砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值，应按下式确定：
fvE＝ζNfv (10.2.1)
式中：fvE——砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值；
fv——非抗震设计的砌体抗剪强度设计值；
ζN—— 砖砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数，应按表10.2.1采用。

注：σ0对应于重力荷载代表值的砌体截面平均压应力。

10.2.2 普通砖、多孔砖墙体的截面抗震受剪承载力，应按下列公式验算：

1 一般情况下，应按下式验算：
V≤fvEA/γRE (10.2. 2—1)
式中：V——考虑地震作用组合的墙体剪力设计值；
fvE——砖砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值；
A——墙体横截面面积；
γRE——承载力抗震调整系数，应按表10.1.5采用。
2 采用水平配筋的墙体，应按下式验算：
V≤1/γRE(fvEA＋ζsfyhAsh) (10.2. 2—2)
式中：ζs——钢筋参与工作系数，可按表10.2.2采用；
fyh——墙体水平纵向钢筋的抗拉强度设计值；
Ash——层间墙体竖向截面的总水平纵向钢筋面积，其配筋率不应小于0.07％且不大于0.17％。

3 墙段中部基本均匀的设置构造柱，且构造柱的截面不小于240mm×240mm(当墙厚190mm时，亦可采用240mm×190mm)，构造柱间距不大于4m时，可计入墙段中部构造柱对墙体受剪承载力的提高作用，并按下式进行验算：

式中：Ac——中部构造柱的横截面面积(对横墙和内纵墙，Ac＞0.15A时，取0.15A；对外纵墙，Ac＞0.25A时，取0. 25A)；
ft——中部构造柱的混凝土轴心抗拉强度设计值；
Asc——中部构造柱的纵向钢筋截面总面积，配筋率不应小于0.6％，大于1. 4％时取1.4％；
fyh、fyc——分别为墙体水平钢筋、构造柱纵向钢筋的抗拉强度设计值；
ζc——中部构造柱参与工作系数，居中设一根时取0.5，多于一根时取0. 4；
ηc——墙体约束修正系数，一般情况取1.0，构柱间距不大于3. 0m时取1.1；
Ash——层间墙体竖向截面的总水平纵向钢筋面积，其配筋率不应小于0.07％且不大于0.17％，水平纵向钢筋配筋率小于0.07％时取0。

10.2.3 无筋砖砌体墙的截面抗震受压承载力，按第5章计算的截面非抗震受压承载力除以承载力抗震调整系数进行计算；网状配筋砖墙、组合砖墙的截面抗震受压承载力，按第8章计算的截面非抗震受压承载力除以承载力抗震调整系数进行计算。

条文说明

10.2.1 本次修订，对表内数据作了调整，使fvE与σ的函数关系基本不变。

10.2.2 砌体结构体系按照构件配筋率大小分为无筋砌体结构体系和配筋砌体结构体系。无筋砌体结构体系中，因为构造原因，有的墙片四周设置了钢筋混凝土约束构件。对于普通砖、多孔砖砌体构件，当构造柱间距大于3.0m时，只考虑周边约束构件对无筋墙体的变形性能提高作用，不考虑其对强度的提高。
当在墙段中部基本均匀设置截面不小于240mm×240mm(墙厚190mm时为240mm×190mm)且间距不大于4m的构造柱时，可考虑构造柱对墙体受剪承载力的提高作用。墙段中部均匀设置构造柱时本条所采用的公式，考虑了砌体受混凝土柱的约束、作用于墙体上的垂直压应力、构造柱混凝土和纵向钢筋参与受力等影响因素，较为全面，公式形式合理，概念清楚。

10.2.3 作用于墙顶的轴向集中压力，其影响范围在下部墙体逐渐向两边扩散，考虑影响范围内构造柱的作用，进行砖砌体和钢筋混凝土构造柱的组合墙的截面抗震受压承载力验算时，可计入墙顶轴向集中压力影响范围内构造柱的提高作用。

Ⅱ 构造措施

10.2.4 各类砖砌体房屋的现浇钢筋混凝土构造柱(以下简称构造柱)，其设置应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定，并应符合下列规定：
1 构造柱设置部位应符合表10. 2.4的规定；
2 外廊式和单面走廊式的房屋，应根据房屋增加一层的层数，按表10. 2.4的要求设置构造柱，且单面走廊两侧的纵墙均应按外墙处理；
3 横墙较少的房屋，应根据房屋增加一层的层数，按表10.2.4的要求设置构造柱。当横墙较少的房屋为外廊式或单面走廊式时，应按本条2款要求设置构造柱；但6度不超过四层、7度不超过三层和8度不超过二层时应按增加二层的层数对待；
4 各层横墙很少的房屋，应按增加二层的层数设置构造柱；
5 采用蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖的砌体房屋，当砌体的抗剪强度仅达到普通黏土砖砌体的70％时(普通砂浆砌筑)，应根据增加一层的层数按本条1～4款要求设置构造柱；但6度不超过四层、7度不超过三层和8度不超过二层时应按增加二层的层数对待；
6 有错层的多层房屋，在错层部位应设置墙，其与其他墙交接处应设置构造柱；在错层部位的错层楼板位置应设置现浇钢筋混凝土圈梁；当房屋层数不低于四层时，底部1/4楼层处错层部位墙中部的构造柱间距不宜大于2m。

注：1 较大洞口，内墙指不小于2.1m的洞口；外墙在内外墙交接处已设置构造柱时允许适当放宽，但洞侧墙体应加强；
2 当按本条第2～5款规定确定的层数超出表10.2. 4范围，构造柱设置要求不应低于表中相应烈度的最高要求且宜适当提高。

10.2.5 多层砖砌体房屋的构造柱应符合下列构造规定：

1 构造柱的最小截面可为180mm×240mm(墙厚190mm时为180mm×190mm)；构造柱纵向钢筋宜采用412，箍筋直径可采用6mm，间距不宜大于250mm，且在柱上、下端适当加密；当6、7度超过六层、8度超过五层和9度时，构造柱纵向钢筋宜采用414，箍筋间距不应大于200mm；房屋四角的构造柱应适当加大截面及配筋；
2 构造柱与墙连接处应砌成马牙槎，沿墙高每隔500mm设26水平钢筋和4分布短筋平面内点焊组成的拉结网片或4点焊钢筋网片，每边伸入墙内不宜小于1m。6、7度时，底部1/3楼层，8度时底部1/2楼层，9度时全部楼层，上述拉结钢筋网片应沿墙体水平通长设置；
3 构造柱与圈梁连接处，构造柱的纵筋应在圈梁纵筋内侧穿过，保证构造柱纵筋上下贯通；
4 构造柱可不单独设置基础，但应伸入室外地面下500mm，或与埋深小于500mm的基础圈梁相连；
5 房屋高度和层数接近本规范表10.1. 2的限值时，纵、横墙内构造柱间距尚应符合下列规定：
1)横墙内的构造柱间距不宜大于层高的二倍；下部1/3楼层的构造柱间距适当减小；
2)当外纵墙开间大于3.9m时，应另设加强措施。内纵墙的构造柱间距不宜大于4.2m。

10.2.6 约束普通砖墙的构造，应符合下列规定：

1 墙段两端设有符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011要求的构造柱，且墙肢两端及中部构造柱的间距不大于层高或3.0m，较大洞口两侧应设置构造柱；构造柱最小截面尺寸不宜小于240mm×240mm(墙厚190mm时为240mm×190mm)，边柱和角柱的截面宜适当加大；构造柱的纵筋和箍筋设置宜符合表10.2.6的要求。
2 墙体在楼、屋盖标高处均设置满足现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011要求的圈梁，上部各楼层处圈梁截面高度不宜小于150mm；圈梁纵向钢筋应采用强度等级不低于HRB335的钢筋，6、7度时不小于410；8度时不小于412；9度时不小于414；箍筋不小于6。

10.2.7 房屋的楼、屋盖与承重墙构件的连接,应符合下列规定：

1 钢筋混凝土预制楼板在梁、承重墙上必须具有足够的搁置长度。当圈梁未设在板的同一标高时，板端的搁置长度，在外墙上不应小于120mm，在内墙上，不应小于100mm，在梁上不应小于80mm。当采用硬架支模连接时，搁置长度允许不满足上述要求；
2 当圈梁设在板的同一标高时，钢筋混凝土预制楼板端头应伸出钢筋，与墙体的圈梁相连接。当圈梁设在板底时，房屋端部大房间的楼盖，6度时房屋的屋盖和7～9度时房屋的楼、屋盖，钢筋混凝土预制板应相互拉结，并应与梁、墙或圈梁拉结；
3 当板的跨度大于4.8m并与外墙平行时，靠外墙的预制板侧边应与墙或圈梁拉结；
4 钢筋混凝土预制楼板侧边之间应留有不小于20mm的空隙，相邻跨预制楼板板缝宜贯通，当板缝宽度不小于50mm时应配置板缝钢筋；
5 装配整体式钢筋混凝土楼、屋盖，应在预制板叠合层上双向配置通长的水平钢筋，预制板应与后浇的叠合层有可靠的连接。现浇板和现浇叠合层应跨越承重内墙或梁，伸入外墙内长度应不小于120mm和1/2墙厚；
6 现浇或装配整体式钢筋混凝土楼、屋盖与墙体有可靠连接的房屋，应允许不另设圈梁，但楼板沿抗震墙体周边均应加强配筋并应与相应的构造柱钢筋可靠连接。

条文说明

10.2.4 对于抗震规范没有涵盖的层数较少的部分房屋，建议在外墙四角等关键部位适当设置构造柱。对6度时三层及以下房屋，建议楼梯间墙体也应设置构造柱以加强其抗倒塌能力。
当砌体房屋有错层部位时，宜对错层部位墙体采取增加构造柱等加强措施。本条适用于错层部位所在平面位置可能在地震作用下对错层部位及其附近结构构件产生较大不利影响，甚至影响结构整体抗震性能的砌体房屋，必要时尚应对结构其他相关部位采取有效措施进行加强。对于局部楼板板块略降标高处，不必按本条采取加强措施。错层部位两侧楼板板顶高差大于1/4层高时，应按规定设置防震缝。

10.2.6 根据抗震规范相关规定，提出约束普通砖墙构造要求。

10.2.7 当采用硬架支模连接时，预制楼板的搁置长度可以小于条文中的规定。硬架支模的施上方法是，先架设梁或圈梁的模板，再将预制楼板支承在具有一定刚度的硬支架上，然后浇筑梁或圈梁、现浇叠合层等的混凝土。
采用预制楼板时，预制板端支座位置的圈梁顶应尽可能设在板顶的同一标高或采用L形圈梁，便于预制楼板端头钢筋伸入圈梁内。
当板的跨度大于4.8m并与外墙平行时，靠外墙的预制板侧边应与墙或圈梁拉结，可在预制板顶面上放置间距不少于300mm，直径不少于6mm的短钢筋，短钢筋一端钩在靠外墙预制板的内侧纵向板间缝隙内，另一端锚固在墙或圈梁内。

Ⅰ承载力计算

10.3.1 混凝土砌块砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值，应按下式计算：
fvE＝ζNfv (10.3.1)
式中：fvE——砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值；
fv——非抗震设计的砌体抗剪强度设计值；
ζN——砌块砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数，应按表10.3.1采用。

注：σ0为对应于重力荷载代表值的砌体截面平均压应力。

10. 3.2 设置构造柱和芯柱的混凝土砌块墙体的截面抗震受剪承载力，可按下式验算：
Vb≤1/γRE[fvEA＋(0.3ft1Ac1＋0.3ft2Ac2＋0.05fy1As1＋0.05fy2As2)ζc] (10.3.2)
式中：ft1——芯柱混凝土轴心抗拉强度设计值；
ft2——构造柱混凝土轴心抗拉强度设计值；
Ac1——墙中部芯柱截面总面积；
Ac2——墙中部构造柱截面总面积，Ac2＝bh；
As1——芯柱钢筋截面总面积；
As2——构造柱钢筋截面总面积；
fy1——芯柱钢筋抗拉强度设计值；
fy2——构造柱钢筋抗拉强度设计值；
ζc——芯柱和构造柱参与工作系数，可按表10. 3.2采用。

注：灌孔率指芯柱根数(含构造柱和填实孔洞数量)与孔洞总数之比。

10.3.3 无筋混凝土砌块砌体抗震墙的截面抗震受压承载力，应按本规范第5章计算的截面非抗震受压承载力除以承载力抗震调整系数进行计算。

条文说明

10.3.1 本次修订，对表内数据作了调整，但fvE与σ0的函数关系基本不变。根据有关试验资料，当σ0/fv≥16时，砌块砌体的正应力影响系数如仍按剪摩公式线性增加，则其值偏高，偏于不安全。因此当σ0/fv大于16时,砌块砌体的正应力影响系数都按σ0/fv＝16时取3.92。

10.3.2 对无筋砌块砌体房屋中的砌体构件，灌芯对砌体抗剪强度提高幅度很大，当灌芯率ρ≥0.15时，适当考虑灌芯和插筋对抗剪承载力的提高作用。

Ⅱ构造措施

10.3.4 混凝土砌块房屋应按表10.3.4的要求设置钢筋混凝土芯柱。对外廊式和单面走廊式的房屋、横墙较少的房屋、各层横墙很少的房屋，尚应分别按本规范第10.2.4条第2、3、4 款关于增加层数的对应要求，按表10.3.4的要求设置芯柱。

注：1 外墙转角、内外墙交接处、楼电梯间四角等部位，应允许采用钢筋混凝土构造柱替代部分芯柱。
2 当按10.2.1条第2～4款规定确定的层数超出表10.3. 4范围，芯柱设置要求不应低于表中相应烈度的最高要求且宜适当提高。

10.3.5 混凝土砌块房屋混凝土芯柱，尚应满足下列要求：
1 混凝土砌块砌体墙纵横墙交接处、墙段两端和较大洞口两侧宜设置不少于单孔的芯柱；
2 有错层的多层房屋，错层部位应设置墙，墙中部的钢筋混凝土芯柱间距宜适当加密，在错层部位纵横墙交接处宜设置不少于4孔的芯柱；在错层部位的错层楼板位置尚应设置现浇钢筋混凝土圈梁；
3 为提高墙体抗震受剪承载力而设置的芯柱，宜在墙体内均匀布置，最大间距不宜大于2.0m。当房屋层数或高度等于或接近表10.1.2中限值时,纵、横墙内芯柱间距尚应符合下列要求：
1)底部1/3楼层横墙中部的芯柱间距，7、8度时不宜大于1.5m；9度时不宜大于1. 0m；
2)当外纵墙开间大于3.9m时，应另设加强措施。

10.3.6 梁支座处墙内宜设置芯柱，芯柱灌实孔数不少于3个。当8、9度房屋采用大跨梁或井字梁时，宜在梁支座处墙内设置构造柱；并应考虑梁端弯矩对墙体和构造柱的影响。

10.3.7 混凝土砌块砌体房屋的圈梁，除应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011要求外，尚应符合下述构造要求：
圈梁的截面宽度宜取墙宽且不应小于190mm，配筋宜符合表10.3.7的要求，箍筋直径不小于6；基础圈梁的截面宽度宜取墙宽，截面高度不应小于200mm，纵筋不应少于414。

10.3.8 楼梯间墙体构件除按规定设置构造柱或芯柱外，尚应通过墙体配筋增强其抗震能力，墙体应沿墙高每隔400mm水平通长设置4点焊拉结钢筋网片；楼梯间墙体中部的芯柱间距，6度时不宜大于2m；7、8度时不宜大于1.5m；9度时不宜大于1.0m；房屋层数或高度等于或接近表10.1.2中限值时，底部1/3楼层芯柱间距适当减小。

10.3.9 混凝土砌块房屋的其他抗震构造措施，尚应符合本规范第10.2节和现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011有关要求。

条文说明

10.3.4、10.3.5 为加强砌块砌体抗震性能，应按《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第7. 4. 1条及其他条文和本规范其他条文要求的部位设置芯柱。除此之外,对其他部位砌块砌体墙，考虑芯柱间距过大时芯柱对砌块砌体墙抗震性能的提高作用很小，因此明确提出其他部位砌块砌体墙的最低芯柱密度设置要求。
当房屋层数或高度等于或接近表10.1.2中限值时，对底部芯柱密度需要适当加大的楼层范围，按6、7度和8、9度不同烈度分别加以规定。

10.3.7 由于各层砌块砌体均配置水平拉结筋，因此对圈梁高度和纵筋适当比砖砌体房屋作了调整。对圈梁的纵筋根据不同烈度进行了进—步规定。

10.3.8 楼梯间为逃生时重要通道，但该处又是结构薄弱部位，因此其抗倒塌能力应特别注意加强。本次修订通过设置楼梯间周围墙体的配筋，增强其抗震能力。

Ⅰ 承载力计算

10.4. 1 底部框架—抗震墙砌体房屋中的钢筋混凝土抗震构件的截面抗震承载力应按国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定计算。配筋砌块砌体抗震墙的截面抗震承载力应按本规范第10.5节的规定计算。

10.4.2 底部框架—抗震墙砌体房屋中，计算由地震剪力引起的柱端弯矩时，底层柱的反弯点高度比可取0.55。

10.4.3 底部框架—抗震墙砌体房屋中，底部框架、托梁和抗震墙组合的内力设计值尚应按下列要求进行调整：
1 柱的最上端和最下端组合的弯矩设计值应乘以增大系数，一、二、三级的增大系数应分别按1.5、1.25和1.15采用。
2 底部框架梁或托梁尚应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第6章的相关规定进行内力调整。
3 抗震墙墙肢不应出现小偏心受拉。

10.4. 4 底层框架—抗震墙砌体房屋中嵌砌于框架之间的砌体抗震墙，应符合本规范第10.4.8条的构造要求，其抗震验算应符合下列规定：
1 底部框架柱的轴向力和剪力，应计入砌体墙引起的附加轴向力和附加剪力，其值可按下列公式确定：
Nf＝VWHf/l (10.4.4—1)
Vf＝VW (10.4.4—2)
式中：Nf——框架柱的附加轴压力设计值；
VW——墙体承担的剪力设计值，柱两侧有墙时可取二者的较大值；
Hf、l——分别为框架的层高和跨度；
Vf——框架柱的附加剪力设计值。
2 嵌砌于框架之间的砌体抗震墙及两端框架柱，其抗震受剪承载力应按下式验算：

式中：V——嵌砌砌体墙及两端框架柱剪力设计值；
γREc ——底层框架柱承载力抗震调整系数，可采用0.8；
Muyc、Mlyc——分别为底层框架柱上下端的正截面受弯承载力设计值，可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010非抗震设计的有关公式取等号计算；
H0——底层框架柱的计算高度，两侧均有砌体墙时取柱净高的2/3，其余情况取柱净高；
γREw——嵌砌砌体抗震墙承载力抗震调整系数，可采用0.9；
Aw0——砌体墙水平截面的计算面积，无洞口时取实际截面的1.25倍，有洞口时取截面净面积，但不计入宽度小于洞口高度1/4的墙肢截面面积。

10.4.5 由重力荷载代表值产生的框支墙梁托梁内力应按本规范第7.3节的有关规定计算。重力荷载代表值应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定计算。但托梁弯矩系数αM、剪力系数βV应予增大；当抗震等级为一级时，增大系数取为1.15；当为二级时，取为1.10；当为三级时，取为1.05；当为四级时，取为1.0。

条文说明

10.4.2 汶川地震震害调查中发现，底部框架—抗震墙砌体房屋底层柱是在柱顶和柱底同时发生破坏，进一步验证了底层柱反弯点在层高一半附近，底层柱的反弯点高度比取0.55还是合理的。

10.4.3 参照抗震规范关于钢筋混凝土部分框支抗震墙结构的规定，应对底部框架柱上下端的弯矩设计值进行适当放大，避免地震作用下底部框架柱上下端很快形成塑性铰造成倒塌。
考虑底部抗震墙已承担全部地震剪力，不必再按抗震规范对底部加强部位抗震墙的组合弯矩计算值进行放大，因此只建议按一般部位抗震墙进行强剪弱弯的调整。

Ⅱ 构造措施

10.4.6 底部框架—抗震墙砌体房屋中底部抗震墙的厚度和数量，应由房屋的竖向刚度分布来确定。当采用约束普通砖墙时其厚度不得小于240mm；配筋砌块砌体抗震墙厚度，不应小于190mm；钢筋混凝土抗震墙厚度，不宜小于160mm；且均不宜小于层高或无支长度的1/20。

10.4.7 底部框架—抗震墙砌体房屋的底部采用钢筋混凝土抗震墙或配筋砌块砌体抗震墙时，其截面和构造应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定。配筋砌块砌体抗震墙尚应符合下列规定：
1 墙体的水平分布钢筋应采用双排布置；
2 墙体的分布钢筋和边缘构件，除应满足承载力要求外，可根据墙体抗震等级，按10.5节关于底部加强部位配筋砌块砌体抗震墙的分布钢筋和边缘构件的规定设置。

10.4.8 6度设防的底层框架—抗震墙房屋的底层采用约束普通砖墙时，其构造除应同时满足10.2.6要求外，尚应符合下列规定：
1 墙长大于4m时和洞口两侧，应在墙内增设钢筋混凝土构造柱。构造柱的纵向钢筋不宜少于414；
2 沿墙高每隔300mm设置28水平钢筋与4分布短筋平面内点焊组成的通长拉结网片，并锚入框架柱内；
3 在墙体半高附近尚应设置与框架柱相连的钢筋混凝土水平系梁，系梁截面宽度不应小于墙厚，截面高度不应小于120mm，纵筋不应小于412，箍筋直径不应小于6，箍筋间距不应大于200mm。

10. 4.9 底部框架—抗震墙砌体房屋的框架柱和钢筋混凝土托梁，其截面和构造除应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关要求外，尚应符合下列规定：
1 托梁的截面宽度不应小于300mm，截面高度不应小于跨度的1/10，当墙体在梁端附近有洞口时，梁截面高度不宜小于跨度的1/8；
2 托梁上、下部纵向贯通钢筋最小配筋率，一级时不应小于0.4％，二、三级时分别不应小于0.3％；当托墙梁受力状态为偏心受拉时，支座上部纵向钢筋至少应有50％沿梁全长贯通，下部纵向钢筋应全部直通到柱内；
3 托梁箍筋的直径不应小于10mm，间距不应大于200mm；梁端在1.5倍梁高且不小于1/5净跨范围内，以及上部墙体的洞口处和洞口两侧各500mm且不小于梁高的范围内。箍筋间距不应大于100mm；
4 托梁沿梁高每侧应设置不小于114的通长腰筋，间距不应大于200mm。

10.4.10 底部框架—抗震墙砌体房屋的上部墙体，对构造柱或芯柱的设置及其构造应符合多层砌体房屋的要求，同时应符合下列规定：
1 构造柱截面不宜小于240mm×240mm(墙厚190mm时为240mm×190mm)，纵向钢筋不宜少于414，箍筋间距不宜大于200mm；
2 芯柱每孔插筋不应小于114，芯柱间应沿墙高设置间距不大于400mm的4焊接水平钢筋网片；
3 顶层的窗台标高处，宜沿纵横墙通长设置的水平现浇钢筋混凝土带；其截面高度不小于60mm，宽度不小于墙厚，纵向钢筋不少于210，横向分布筋的直径不小于6mm且其间距不大于200mm。

10.4.11 过渡层墙体的材料强度等级和构造要求，应符合下列规定：
1 过渡层砌体块材的强度等级不应低于MU10，砖砌体砌筑砂浆强度的等级不应低于M10，砌块砌体砌筑砂浆强度的等级不应低于Mb10；
2 上部砌体墙的中心线宜同底部的托梁、抗震墙的中心线相重合。当过渡层砌体墙与底部框架梁、抗震墙不对齐时，应另设置托墙转换梁。并且应对底层和过渡层相关结构构件另外采取加强措施；
3 托梁上过渡层砌体墙的洞口不宜设置在框架柱或抗震墙边框柱的正上方；
4 过渡层应在底部框架柱、抗震墙边框柱、砌体抗震墙的构造柱或芯柱所对应处设置构造柱或芯柱，并宜上下贯通。过渡层墙体内的构造柱间距不宜大于层高；芯柱除按本规范第10.3.4条和10.3.5条规定外，砌块砌体墙体中部的芯柱宜均匀布置，最大间距不宜大于1m；
构造柱截面不宜小于240mm×240mm(墙厚190mm时为240mm×190mm)，其纵向钢筋，6、7度时不宜少于416，8度时不宜少于418。芯柱的纵向钢筋，6、7度时不宜少于每孔116，8度时不宜少于每孔118。一般情况下，纵向钢筋应锚入下部的框架柱或混凝土墙内；当纵向钢筋锚固在托墙梁内时，托墙梁的相应位置应加强；
5 过渡层的砌体墙，凡宽度不小于1.2m的门洞和2.1m的窗洞。洞口两侧宜增设截面不小于120mm×240mm(墙厚190mm时为120mm×190mm)的构造柱或单孔芯柱；
6 过渡层砖砌体墙，在相邻构造柱间应沿墙高每隔360mm设置26通长水平钢筋与4分布短筋平面内点焊组成的拉结网片或4点焊钢筋网片；过渡层砌块砌体墙，在芯柱之间沿墙高应每隔400mm设置4通长水平点焊钢筋网片；
7 过渡层的砌体墙在窗台标高处，应设置沿纵横墙通长的水平现浇钢筋混凝土带。

10.4.12 底部框架—抗震墙砌体房屋的楼盖应符合下列规定：
1 过渡层的底板应采用现浇钢筋混凝土楼板，且板厚不应小于120mm，并应采用双排双向配筋，配筋率分别不应小于0.25％；应少开洞、开小洞，当洞口尺寸大于800mm时，洞口周边应设置边梁；
2 其他楼层，采用装配式钢筋混凝土楼板时均应设现浇圈梁，采用现浇钢筋混凝土楼板时应允许不另设圈梁，但楼板沿抗震墙体周边均应加强配筋并应与相应的构造柱、芯柱可靠连接。

10.4.13 底部框架—抗震墙砌体房屋的其他抗震构造措施，应符合本章其他各节和现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关要求。

条文说明

10.4.8 补充了墙体半高附近尚应设置与框架柱相连的钢筋混凝上水平系梁的最小截面尺寸和最小配筋量限值。
底层墙体构造柱的纵向钢筋直径不宜小于过渡层的构造柱，因此补充规定底层墙体构造柱的纵向钢筋不应少于414。
当底层层高较高时，门窗等大洞口顶距地高度不超过层高的1/2.5时，可将钢筋混凝土水平系梁设置在洞顶标高，洞口顶处可与洞口过梁合并。

10.4.9 考虑托墙梁在上部墙体未破坏前可能受拉，适当加大了梁上、下部纵向贯通钢筋最小配筋率。

10.4.11 过渡层即与底部框架—抗震墙相邻的上一砌体楼层。本次修订，加强了过渡层砌体墙的相关要求。过渡层构造柱纵向钢筋配置的最小要求，增加了6度时的加强要求。
上部墙体与底部框架梁、抗震墙不对齐时，需设置支承在框架梁或抗震墙上的托墙转换次梁，其对底部框架梁或抗震墙以及过渡层相关墙体都会产生影响，应予以考虑。
对于上部墙体为砌块砌体墙时，对应下部钢筋混凝土框架柱或抗震墙边框柱及构造柱的位置，过渡层砌块墙体宜设置构造柱。当底部采用配筋砌块砌体抗震墙时，过渡层砌块墙体中部的芯柱宜与底部墙体芯柱对齐，上下贯通。

10.4.12 为加强过渡层底板抗剪能力。参考抗震规范关于转换层楼板的要求，补充了该楼板配筋要求。

Ⅰ承载力计算

10.5.1 考虑地震作用组合的配筋砌块砌体抗震墙的正截面承载力应按本规范第9章的规定计算，但其抗力应除以承载力抗震调整系数。

10.5.2 配筋砌块砌体抗震墙承载力计算时，底部加强部位的截面组合剪力设计值 VW，应按下列规定调整：
1 当抗震等级为一级时， VW＝1.6V (10. 5 2—1)
2 当抗震等级为二级时， VW＝1.4V (10. 5 2—2)
3 当抗震等级为三级时， VW＝1.2V (10. 5 2—3)
4 当抗震等级为四级时， VW＝1.0V (10. 5 2—4)
式中：V——考虑地震作用组合的抗震墙计算截面的剪力设计值。

10.5.3 配筋砌块砌体抗震墙的截面，应符合下列规定：
1 当剪跨比大于2时：
VW≤(1/γRE)0.2fgbh0 (10. 5 3—1)
2 当剪跨比小于或等于2时：
VW≤(1/γRE)0.15fgbh0 (10. 5. 3—2)

10.5.4 偏心受压配筋砌块砌体抗震墙的斜截面受剪承载力，应按下列公式计算：

式中：fvg——灌孔砌块砌体的抗剪强度设计值，按本规范第3.2.2条的规定采用；
M——考虑地震作用组合的抗震墙计算截面的弯矩设计值；
N——考虑地震作用组合的抗震墙计算截面的轴向力设计值，当时N＞0.2fgbh，取N＝0.2fgbh；
A——抗震墙的截面面积，其中翼缘的有效面积，可按第9.2.5条的规定计算；
AW——T形或I字形截面抗震墙腹板的截面面积，对于矩形截面取AW＝A；
λ——计算截面的剪跨比，当λ≤1.5时，取λ＝1.5；当λ≥2.2时，取λ＝2.2；
Ash——配置在同一截面内的水平分布钢筋的全部截面面积；
fyh——水平钢筋的抗拉强度设计值；
fg——灌孔砌体的抗压强度设计值；
s——水平分布钢筋的竖向间距；
γRE—— 承载力抗震调整系数。

10.5.5 偏心受拉配筋砌块砌体抗震墙，其斜截面受剪承载力，应按下列公式计算：

10.5.6 配筋砌块砌体抗震墙跨高比大于2.5的连梁应采用钢筋混凝土连梁，其截面组合的剪力设计值和斜截面承载力，应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010对连梁的有关规定；跨高比小于或等于2.5的连梁可采用配筋砌块砌体连梁，采用配筋砌块砌体连梁时，应采用相应的计算参数和指标；连梁的正截面承载力应除以相应的承载力抗震调整系数。

10.5.7 配筋砌块砌体抗震墙连梁的剪力设计值。抗震等级—、二、三级时应按下式调整，四级时可不调整：

式中：Vb——连梁的剪力设计值；
ηv——剪力增大系数，一级时取1.3；二级时取1.2；三级时取1.1；
——分别为梁左、右端考虑地震作用组合的弯矩设计值；
VGb——在重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的截面剪力设计值；
ln——连梁净跨。

10.5.8 抗震墙采用配筋混凝土砌块砌体连梁时，应符合下列规定：
1 连梁的截面应满足下式的要求：
Vb＝1/γRE(0.15fgbh0) (10.5.8—1)
2 连梁的斜截面受剪承载力应按下式计算：

式中：Asv—— 配置在同一截面内的箍筋各肢的全部截面面积；
fyv——箍筋的抗拉强度设计值。

条文说明

10.5.2 在配筋砌块砌体抗震墙房屋抗震设计计算中，抗震墙底部的荷载作用效应最大，因此应根据计算分析结果，对底部截面的组合剪力设计值采用按不同抗震等级确定剪力放大系数的形式进行调整，以使房屋的最不利截面得到加强。

10.5.3～10.5.5 规定配筋砌块砌体抗震墙的截面抗剪能力限制条件，是为了规定抗震墙截面尺寸的最小值，或者说是限制了抗震墙截面的最大名义剪应力值。试验研究结果表明，抗震墙的名义剪应力过高，灌孔砌体会在早期出现斜裂缝，水平抗剪钢筋不能充分发挥作用，即使配置很多水平抗剪钢筋，也不能有效地提高抗震墙的抗剪能力。
配筋砌块砌体抗震墙截面应力控制值，类似于混凝土抗压强度设计值，采用“灌孔砌块砌体”的抗压强度，它不同于砌体抗压强度，也不同于混凝土抗压强度。配筋砌块砌体抗震墙反复加载的受剪承载力比单调加载有所降低，其降低幅度和钢筋混凝土抗震墙很接近。因此，将静力承载力乘以降低系数0.8，作为抗震设计中偏心受压时抗震墙的斜截面受剪承载力计算公式。根据湖南大学等单位不同轴压比(或不同的正应力)的墙片试验表明，限制正应力对砌体的抗侧能力的贡献在适当的范围是合适的，如国际标准《配筋砌体设计规范》，限制N≤0.4fbh，美国规范为0.25N，我国混凝土规范为0.2fcbh。本规范从偏于安全亦取0.2fgbh。
钢筋混凝土抗震墙在偏心受压和偏心受拉时斜截面承载力计算公式中N项取用了相同系数，我们认为欠妥。此时N虽为作用效应，但属抗力项，当N为拉力时应偏于安全取小。根据可靠度要求，配筋砌块抗震墙偏心受拉时斜截面受剪承载力取用了与偏心受压不同的形式。

10.5.6 配筋砌块砌体由于受其块型、砌筑方法和配筋方式的影响，不适宜做跨高比较大的梁构件。而在配筋砌块砌体抗震墙结构中，连梁是保证房屋整体性的重要构件，为了保证连梁与抗震墙节点处在弯曲屈服前不会出现剪切破坏和具有适当的刚度和承载能力，对于跨高比大于2.5的连梁宜采用受力性能更好的钢筋混凝土连梁，以确保连梁构件的“强剪弱弯”。对于跨高比小于2.5的连梁(主要指窗下墙部分)，则还是允许采用配筋砌块砌体连梁。
配筋砌体抗震墙的连梁的设计原则是作为抗震墙结构的第一道防线，即连梁破坏应先于抗震墙，而对连梁本身则要求其斜截面的抗剪能力高于正截面的抗弯能力，以体现“强剪弱弯”的要求。对配筋砌块连梁，试算和试设计表明，对高烈度区和对较高的抗震等级(一、二级)情况下，连梁超筋的情况比较多，而对砌块连梁在孔中配置钢筋的数量又受到限制。在这种情况下，一是减小连梁的截面高度(应在满足弹塑性变形要求的情况下)，二是连梁设计成混凝土的。本条是参照建筑抗震设计规范和砌块抗震墙房屋的特点规定的剪力调整幅度。

10.5.7 抗震墙的连梁的受力状况，类似于两端固定但同时存在支座有竖向和水平位移的梁的受力，也类似层间抗震墙的受力，其截面控制条件类同抗震墙。

10.5.8 多肢配筋砌块砌体抗震墙的承载力和延性与连梁的承载力和延性有很大关系。为了避免连梁产生受剪破坏后导致抗震墙延性降低，本条规定跨高比大于2.5的连梁，必须满足受剪承载力要求。对跨高比小于2.5的连梁，已属混凝土深梁。在较高烈度和一级抗震等级出现超筋的情况下，宜采取措施，使连梁的截面高度减小，来满足连梁的破坏先于与其连接的抗震墙，否则应对其承载力进行折减。考虑到当连梁跨高比大于2.5时，相对截面高度较小，局部采用混凝上连梁对砌块建筑的施工工作量增加不多，只要按等强设计原则，其受力仍能得到保证，也易于设计人员的接受。此次修订将原规范10.4.8、10.4.9合并，并取跨高比≤2.5之表达式。

Ⅱ 构造措施

10.5.9 配筋砌块砌体抗震墙的水平和竖向分布钢筋应符合下列规定，抗震墙底部加强区的高度不小于房屋高度的1/6，且不小于房屋底部两层的高度。
1 抗震墙水平分布钢筋的配筋构造应符合表10.5. 9—1的规定：

注：1 水平分布钢筋宜双排布置，在顶层和底部加强部位，最大间距不应大于400mm；
2 双排水平分布钢筋应设不小于6拉结筋，水平间距不应大于400mm。
2 抗震墙竖向分布钢筋的配筋构造应符合表10.5.9—2的规定：

注：竖向分布钢筋宜采用单排布置，直径不应大于25mm，9度时配筋率不应小于0.2％。在顶层和底部加强部位。最大间距应适当减小。

10.5.10 配筋砌块砌体抗震墙除应符合本规范第9.4.11的规定外，应在底部加强部位和轴压比大于0.4的其他部位的墙肢设置边缘构件。边缘构件的配筋范围：无翼墙端部为3孔配筋；“L”形转角节点为3孔配筋；“T”形转角节点为4孔配筋；边缘构件范围内应设置水平箍筋；配筋砌块砌体抗震墙边缘构件的配筋应符合表10.5.10的要求。

注：1 边缘构件水平箍筋宜采用横筋为双筋的搭接点焊网片形式；
2 当抗震等级为二、三级时，边缘构件箍筋应采用HRB400级或RRB400级钢筋；
3 表中括号中数字为边缘构件采用混凝土边框柱时的配筋。

10.5.11 宜避免设置转角窗，否则，转角窗开间相关墙体尽端边缘构件最小纵筋直径应比表10.5.10的规定值提高一级，且转角窗开间的楼、屋面应采用现浇钢筋混凝土楼、屋面板。

10.5.12 配筋砌块砌体抗震墙在重力荷载代表值作用下的轴压比，应符合下列规定：
1 一般墙体的底部加强部位，一级(9度)不宜大于0.4，一级(8度)不宜大于0.5，二、三级不宜大于0.6，一般部位，均不宜大于0.6；
2 短肢墙体全高范围，一级不宜大于0.50，二、三级不宜大于0.60；对于无翼缘的一字形短肢墙，其轴压比限值应相应降低0.1；
3 各向墙肢截面均为3～5倍墙厚的独立小墙肢，—级不宜大于0.4，二、三级不宜大于0.5：对于无翼缘的一字形独立小墙肢，其轴压比限值应相应降低0.1。

10.5.13 配筋砌块砌体圈梁构造，应符合下列规定：
1 各楼层标高处，每道配筋砌块砌体抗震墙均应设置现浇钢筋混凝土圈梁，圈梁的宽度应为墙厚，其截面高度不宜小于200mm；
2 圈梁混凝土抗压强度不应小于相应灌孔砌块砌体的强度，且不应小于C20；
3 圈梁纵向钢筋直径不应小于墙中水平分布钢筋的直径，且不应小于412；基础圈梁纵筋不应小于412；圈梁及基础圈梁箍筋直径不应小于8，间距不应大于200mm；当圈梁高度大于300mm时，应沿梁截面高度方向设置腰筋，其间距不应大于200mm，直径不应小于10；
4 圈梁底部入墙顶砌块孔洞内，深度不宜小于30mm；圈梁顶部应是毛面。

10.5.14 配筋砌块砌体抗震墙连梁的构造，当采用混凝土连梁时，应符合本规范第9.4.12条的规定和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中有关地震区连梁的构造要求；当采用配筋砌块砌体连梁时，除应符合本规范第9. 4.13条的规定以外，尚应符合下列规定：
1 连梁上下水平钢筋锚入墙体内的长度，一、二级抗震等级不应小于1.1la，三、四级抗震等级不应小于la，且不应小于600mm；
2 连梁的箍筋应沿梁长布置，并应符合表10. 5. 4的规定：

注：h为连梁截面高度；加密区长度不小于600mm。
3 在顶层连梁伸入墙体的钢筋长度范围内，应设置间距不大于200mm的构造箍筋，箍筋直径应与连梁的箍筋直径相同；
4 连梁不宜开洞。当需要开洞时，应在跨中梁高1/3处预埋外径不大于200mm的钢套管，洞口上下的有效高度不应小于1/3梁高，且不应小于200mm，洞口处应配补强钢筋并在洞周边浇筑灌孔混凝土，被洞口削弱的截面应进行受剪承载力验算。

10.5.15 配筋砌块砌体抗震墙房屋的基础与抗震墙结合处的受力钢筋，当房屋高度超过50m或一级抗震等级时宜采用机械连接或焊接。

条文说明

10.5.9 本条是在参照国内外配筋砌块砌体抗震墙试验研究和经验的基础上规定的。美国UBC砌体部分和美国抗震规范规定，对不同的地震设防烈度，有不同的最小含钢率要求。如在7度以内，要求在墙的端部、顶部和底部，以及洞口的四周配置竖向和水平构造钢筋，钢筋的间距不应大于3m。该构造钢筋的面积为130mm2，约一根12～14钢筋，经折算其隐含的构造含钢率约为0.06％；而对≥8度时，抗震墙应在竖向和水平方向均匀设置钢筋，每个方向钢筋的间距不应大于该方向长度的1/3和1.20m，最小钢筋面积不应小于0.07％，两个方向最小含钢率之和也不应小于0.2％。根据美国规范条文解释，这种最小含钢率是抗震墙最小的延性和抗裂要求。
抗震设计时，为保证出现塑性铰后抗震墙具有足够的延性，该范围内应当加强构造措施，提高其抗剪力破坏的能力。由于抗震墙底部塑性铰出现都有一定范围，因此对其作了规定。一般情况下单个塑性铰发展高度为墙底截面以上墙肢截面高度hw的范围。
为什么配筋混凝土砌块砌体抗震墙的最小构造含钢率比混凝上抗震墙的小呢，根据背景解释：钢筋混凝土要求相当大的最小含钢率，因为它在塑性状态浇筑，在水化过程中产生显著的收缩。而在砌体施工时，作为主要部分的块体，尺寸稳定，仅在砌体中加入了塑性的砂浆和灌孔混凝土。因此在砌体墙中可收缩的材料要比混凝土中少得多。这个最小含钢率要求，已被规定为混凝土的一半。但在美国加利福尼亚建筑师办公室要求则高于这个数字，它规定，总的最小含钢率不小于0.3％，任一方向不小于0.1％(加利福尼亚是美国高烈度区和地震活跃区)。根据我国进行的较大数量的不同含钢率(竖向和水平)的伪静力墙片试验表明，配筋能明显提高墙体在水平反复荷载作用下的变形能力。也就是说在本条规定的这种最小含钢率情况下，墙体具有一定的延性，裂缝出现后不会立即发生剪坏倒塌。本规范仅在抗震等级为四级时将μmin定为0.07％，其余均≥0.1％，比美国规范要高一些，也约为我国混凝土规范最小含钢率的一半以上。由于配筋砌块砌体建筑的总高度在本规程已有限制，所以其最小构造配筋率比现浇混凝土抗震墙有一定程度的减小。此次修订对最小配筋率作了适当微调。

10.5.10 在配筋砌块砌体抗震墙结构中，边缘构件无论是在提高墙体强度和变形能力方面的作用都非常明显，因此参照混凝土抗震墙结构边缘构件设置的要求，结合配筋砌块砌体抗震墙的特点，规定了边缘构件的配筋要求。
在配筋砌块砌体抗震墙端部设置水平箍筋是为了提高对砌体的约束作用及墙端部混凝土的极限压应变，提高墙体的延性。根据工程经验，水平箍筋放置于砌体灰缝中，受灰缝高度限制(一般灰缝高度为10mm)，水平箍筋直径不小于6mm，且不应大于8mm比较合适；当箍筋直径较大时，将难以保证砌体结构灰缝的砌筑质量，会影响配筋砌块砌体强度；灰缝过厚则会给现场施工和施工验收带来困难，也会影响砌体的强度。抗震等级为一级水平箍筋最小直径为8，二～四级为6，为了适当弥补钢筋直径减小造成的损失，本条文注明抗震等级为一、二、三级时，应采用HRB335或RRB335级钢筋。亦可采用其他等效的约束件如等截面面积，厚度不大于5mm的一次冲压钢圈，对边缘构件，将具有更强约束作用。
通过试点工程，这种约束区的最小配筋率有相当的覆盖面。这种含钢率也考虑能在约120mm×120mm孔洞中放得下：对含钢率为0.4％、0.6％、0.8％，相应的钢筋直径为314、318、320，而约束箍筋的间距只能在砌块灰缝或带凹槽的系梁块中设置，其间距只能最小为200mm。对更大的钢筋直径并考虑到钢筋在孔洞中的接头和墙体中水平钢筋，很容易造成浇灌混凝土的困难。当采用290mm厚的混凝土空心砌块时，这个问题就可解决了，但这种砌块的重量过大，施工砌筑有一定难度，故我国目前的砌块系列也在190mm范围以内。另外，考虑到更大的适应性，增加了混凝土柱作边缘构件的方案。

10.5.11 转角窗的设置将削弱结构的抗扭能力，配筋砌块砌体抗震墙较难采取措施(如：墙加厚，梁加高)，故建议避免转角窗的设置。但配筋砌块砌体抗震墙结构受力特性类似于钢筋混凝土抗震墙结构，若需设置转角窗，则应适当增加边缘构件配筋，并且将楼、屋面板做成现浇板以增强整体性。

10.5.12 配筋砌块砌体抗震墙在重力荷载代表值作用下的轴压比控制是为了保证配筋砌块砌体在水平荷载作用下的延性和强度的发挥，同时也是为了防止墙片截面过小、配筋率过高，保证抗震墙结构延性。本条文对一般墙、短肢墙、一字形短肢墙的轴压比限值作了区别对待，由于短肢墙和无翼缘的一字形短肢墙的抗震性能较差，因此对其轴压比限值应该作更为严格的规定。

10.5.13 在配筋砌块砌体抗震墙和楼盖的结合处设置钢筋混凝土圈梁，可进一步增加结构的整体性，同时该圈梁也可作为建筑竖向尺寸调整的手段。钢筋混凝土圈梁作为配筋砌块砌体抗震墙的一部分，其强度应和灌孔砌块砌体强度基本—致，相互匹配，其纵筋配筋量不应小于配筋砌块砌体抗震墙水平筋数量，其间距不应大于配筋砌块砌体抗震墙水平筋间距，并宜适当加密。

10.5.14 本条是根据国内外试验研究成果和经验，并参照钢筋混凝土抗震墙连梁的构造要求和砌块的特点给出的。配筋混凝土砌块砌体抗震墙的连梁，从施工程序考虑，一般采用凹槽或H型砌块砌筑，砌筑时按要求设置水平构造钢筋，而横向钢筋或箍筋则需砌到楼层高度和达到一定强度后方能在孔中设置。这是和钢筋混凝土抗震墙连梁不同之点。